碧桂园二期塔吊安拆方案.doc

《碧桂园二期塔吊安拆方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《碧桂园二期塔吊安拆方案.doc（52页珍藏版）》请在沃文网上搜索。

1、 塔吊安拆、防碰撞安全专项施工方案常德市碧桂园二期一标段塔吊安拆、防碰撞安全专项施工方案编 制 人: 审 核 人： 批 准 人： 施工单位：湖北高企达建设有限公司二0一七年三月目 录第一节 工程概况1第二节 编制依据3第三节 塔吊平面位置3第四节 塔吊型号及性能技术参数3第五节 塔吊基础设计与验算、塔吊稳定性验算7第六节 塔机安装高度、起重臂长与附着设置方案26第七节 塔基施工27第八节 塔吊首次安装18第九节 塔吊使用过程中的顶升与附着安装32第十节 塔吊的拆卸33第十一节 塔吊电源的设置35第十二节 主要安装部件的重量35第十四节 吊索具和专用工具的配备37第十五节 塔吊安全技术38第十六

2、节 多塔作业防碰撞措施41第十七节 应急救援预案44附件1:塔机平面布置图(附后)50附件2:塔机安装侧面图(附后)5050第一节 工程概况1、工程简况工程名称：常德碧桂园二期一标段总承包工程工程地址：常德市武陵区林青路与桃花源路交汇处以北建设单位：常德市新碧房地产开发有限公司勘察单位：湖南省资源规划勘察院设计单位：常德市规划建筑设计院有限责任公司监理单位：广东中火炬监理咨询有限公司施工单位：湖北高企达建设有限公司塔吊安装单位：常德德鸿建筑设备租赁有限公司监督单位：常德市建设工程质量安全监督管理处建设规模：常德碧桂园二期一标段项目由常德市新碧房地产开发有限公司开发，本工程0.000相当于绝对标

3、高34.10m，由1#7#楼组成，其中1#、4#、5#为地上33层，地下1层，2#为地上30层，地下1层，3#、6#、7#为地上17层，地下1层；主体结构为剪力墙结构体系，基础为承台桩基础。1#、4#、5#楼建筑高度97.5m，地上首层层高3.85m，以上为标准层，每层层高均为2.9m；2#楼建筑高度94.5m，地下一层层高4.81m，地上首层层高4.1m，以上为标准层，每层层高均为3.15m；3#、6#、7#楼建筑高度51.0m，地下一层层高4.9m，地上首层层高3.9m，以上为标准层，每层层高均为3.0m。本工程建筑结构安全等级二级、地基基础设计甲级、抗震设防丙类、抗震设防烈度7度，建筑场

4、地类别二类。本工程总工期为400天，计划开工日期为2017年2月10日，工程竣工验收日期为2018年5月21日（具体开工时间由监理、建设单位签发的开工令为准）。塔吊选型：本项目计划安装四台塔吊，1#楼安装一台浙江虎霸H5810型塔吊，3#楼安装一台中联重科TC5010型塔吊，4#楼安装一台中联重科TC5010型塔吊，7#楼安装一台中联重科TC5010型塔吊，各型号塔吊可满足本项目施工需要（塔吊安装位置见塔机安装平面布置图）。塔吊的安装技术指标如下：塔吊安装高度和起重臂安装长度一览表塔号楼号塔机型号承台面标高初装高度最终高度梯屋面高度安装臂长1#1#H5810-5.8m40m109.55m100

5、.2m58m2#3#TC5610-5.0m28.8m64.75m55.4m56m3#4#TC5610-5.8m23.2m112.35m100.2m56m4#7#TC5610-5.0m23.2m67.55m55.4m56m说明：本方案塔吊安装高度指起重臂下弦距塔基顶面高度，相邻两台塔吊有2.8m以上高差2、地质情况根据地勘报告，项目区域从上至下地质分层为：素填土层、粉质粘土层、粉土层、粉砂层、圆砾层，塔吊附近各类土层的厚度值、地基承载力特征值详下表。各编号塔吊附近各类土层厚度、各类土地基承载力特征值表塔吊编号土类厚度素填土粉质粘土粉土粉砂卵石1#塔吊平均值(m)1.704.001.300.801

6、2.852#塔吊平均值(m)1.201.202.701.4014.303#塔吊平均值(m)3.102.301.101.6012.704#塔吊平均值(m)0.402.502.100.6015.21地基承载力特征值(KPa)90180150200300侧阻力特征值qsia(kPa)108254565端阻力特征值qpa(kPa)15010090012001800抗拔系数0.60.30.40.40.63、塔吊基础本工程所有塔吊基础均采用矩形板式五桩基础承台，基础承台尺寸5000mm5000mm1350mm，桩采用AB型预应力高强混凝土管桩（PHC桩），桩径500mm，壁厚100，桩端持力层在卵石层，桩

7、身有效长度1315m，桩间间距3.53m，单桩竖向承载力特征值为1800KN，后期塔吊基础将于地下室底板连接。4、现场与周边环境本项目西靠桃花源路，其他三面场地开阔；项目场地周边无高压电线不需外电防护，项目靠桃花源路需街道防护，周围民居建筑都在安全范围内；现场共安装4台塔吊，相邻两台塔吊空中互相干涉；本项目必须制定可靠的防碰撞和防吊物坠落措施。第二节 编制依据1、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20102、塔式起重机设计规范GB/T13752-19923、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、混凝土结构设计规

8、范GB50010-20106、本项目建筑、结构专业施工图，7、本项目地勘报告8、本项目施工组织设计9、中联TC5610型和浙江虎霸H5810型塔式起重机使用说明书第三节 塔吊平面位置根据本工程实际情况以及建筑物总平面布置，参照工程结构图纸，1#楼塔吊设置于2-122-15/2-T轴，3#楼塔吊设置于1-11-2 /G轴，4#楼塔吊设置于2-22-5 /2-R轴，7#楼塔吊设置于6-296-31 /6-P轴，7#楼塔吊设置于楼中间位置/1-0A轴，1#楼塔吊架身中心与建筑物的间距设置为6m，3#楼塔吊架身中心与建筑物的间距设置为5.4m，4#楼塔吊架身中心与建筑物的间距设置为6m，7#楼塔吊架身

9、中心与建筑物的间距设置为4.5m，各楼塔吊所用附墙架均采用说明书上厂家特制伸缩附墙架。（具体位置详见塔吊平面布置示意图附件、塔机安装侧面图附件）。1、 每台塔吊设置独立配电箱，设在塔机约2m处；2、 塔基周围要求基本平整无障碍物。第四节 塔吊型号及性能技术参数1、塔吊型号本工程所选用的塔吊为浙江虎霸H5810型和中联重科TC5610型塔吊，该型号塔吊均为水平臂架、小车变幅、上回转、自升式塔机。2、H5810型塔机主要性能技术参数H5810型塔机主要性能技术参数一览表 表13、H5810型塔机起重特性一览表H5810型塔机起重特性一览表 表23、TC5610型塔机主要性能技术参数TC5610型塔

10、机主要性能技术参数一览表 表34、TC5610型塔机起重特性一览表TC5610型塔机起重特性一览表 表4第五节 塔吊基础设计与验算、塔吊稳定性验算一、H5810型塔基设计有关技术参数塔机型号H5810塔机独立状态下最大起吊高度H0(m)40塔身桁架结构宽度B(m)1.95计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009桩数n5承台高h(m)1.35承台长l(m)5 承台宽b(m)5承台长向桩心距a1(m)3.53承台宽向桩心距ab(m)3.53桩直径d(mm)500承台混凝土强度等级C30桩混凝土强度等级C60成桩工艺预制桩桩入土深度lt(m)14.9桩混凝土类型PHC桩地下

11、水位至表面的距离hz(m)1.33二、TC5610型塔基设计塔机型号TC5610塔机独立状态下最大起吊高度H0(m)40塔身桁架结构宽度B(m)1.6计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009桩数n5承台高h(m)1.35承台长l(m)5 承台宽b(m)5承台长向桩心距a1(m)3.5承台宽向桩心距ab(m)3.5桩直径d(mm)500承台混凝土强度等级C30桩混凝土强度等级C60成桩工艺预制桩桩入土深度lt(m)13.65桩混凝土类型PHC桩地下水位至表面的距离hz(m)1.33本工程所有塔吊基础均为承台桩基础，且承台尺寸相同，因此该计算书主要针对项目最大安装高度的1

12、#楼塔吊和4#楼塔吊进行计算。矩形板式桩基础计算书 4#楼TC5610型塔吊计算书：计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC5610)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)464.1起重荷载标准值Fqk(kN)

13、47.1竖向荷载标准值Fk(kN)511.2水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)464.1水平荷载标准值Fvk(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1552 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35464.1626.535起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.3547.163.585竖向荷载设计值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513351

14、802.25非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35464.1626.535水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.2 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.35承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.53承台宽向桩心距ab(m)3.53承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-7.15基础布置图 承台及其上

15、土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.3525+019)=843.75kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2843.75=1012.5kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.532+3.532)0.5=4.992m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+843.75)/5=261.57kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(464.1+843.75)/5+(1552+73.91.35)/4.992=592.441kN Qkmin=(Fk+

16、Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(464.1+843.75)/5-(1552+73.91.35)/4.992=-69.301kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(626.535+1012.5)/5+(2095.2+99.7651.35)/4.992=774.483kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(626.535+1012.5)/5-(2095.2+99.7651.35)/4.992=-118.869kN 四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(m

17、m)100桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-20.8桩有效长度lt(m)13.65桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋650 1110.7桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li

18、(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土3.1101500.690粉质粘土2.381800.3100粉土1.1259000.4150粉砂1.64512000.6200卵石12.86518000.6300 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.571m hb/d=11000/500=25 p=0.16hb/d=0.162=0.32 空心管桩桩端净面积：Aj=d2-(d-2t)2/4=3.140.52-(0.5-20.1)2/4=0.126m2 空心管桩敞口面积：Ap1=(d-2t)2/4=3.14(0.

19、5-20.1)2/4=0.071m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(0.95200+1.55300)/2.5=655/2.5=262kPa 承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(55-5(0.126+0.071)/5=4.804m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=0.81.571(0.9545+12.765)+4000(0.126+0.320.071)+0.12624.804=1810.063kN Qk=261.57kNRa=1810.063kN Qkmax=592.4

20、41kN1.2Ra=1.21810.063=2172.076kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-69.301kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=69.301kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=lt(z-10)Aj=13.65(25-10)0.126=25.73kN Ra=uiqsiali+Gp=0.81.571(0.60.9545+0.612.765)+25.73=680.375kN Qk=69.301kNRa=680.375kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=n

21、d2/4=113.14210.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=774.483kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN Q=774.483kN7089.221kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=118.869kN fpyAps=(650989.123)10-3=642.93kN Q=118.869kNfpyAps=642.93kN 满足要求！ 4、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截

22、面面积：Ate=d2-(d-2t)2/4=3.145002-(500-2100)2/4=125664mm2 Aps/Ate=989.123/125664=0.008 0.01 取te=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=(Qk-Np0)/Aps=(69.301103-100103)/989.123=-31.037N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.85/(0.0131.037)=7.069 取=1 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(1110.72)/(110.810.7)=4.

23、281mm (5)、最大裂缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.2131.037(1.935+0.084.281/0.01)/200000=0.034mmlim=0.2mm 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 25180承台底部短向配筋HRB335 25180承台顶部长向配筋HRB335 25180承台顶部短向配筋HRB335 25180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(774.483+(-118.869)4.992/2=1636.47kNm X方向：Mx=M

24、ab/L=1636.473.53/4.992=1157.159kNm Y方向：My=Mal/L=1636.473.53/4.992=1157.159kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=626.535/5 + 2095.2/4.992=545.004kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1288)1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.53-1.6-0.5)/2=0.715m a1l=(al-B-d)/2=(3.53-1.6-0.5)/2=0.715m 剪跨比：b=a1b/h0=715/1288=0.555，取b=0.555；

25、 l= a1l/h0=715/1288=0.555，取l=0.555； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.555+1)=1.125 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.555+1)=1.125 hsbftbh0=0.8881.1251.4310351.288=9200.012kN hslftlh0=0.8881.1251.4310351.288=9200.012kN V=545.004kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9200.012kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.288=4.176m ab=3.

26、53mB+2h0=4.176m，al=3.53mB+2h0=4.176m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1157.159106/(1.0414.3500012882)=0.009 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.009)0.5=0.009 S1=1-1/2=1-0.009/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=1157.159106/(0.9951288300)=3009mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3

27、009,0.001550001288)=9660mm2 承台底长向实际配筋：AS1=14127mm2A1=9660mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1157.159106/(1.0414.3500012882)=0.009 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.009)0.5=0.009 S2=1-2/2=1-0.009/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1157.159106/(0.9951288300)=3009mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A2=max(3009, lh0)=max(3009,0

28、.001550001288)=9660mm2 承台底短向实际配筋：AS2=14127mm2A2=9660mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=14127mm20.5AS1=0.514127=7064mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=14127mm20.5AS2=0.514127=7064mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图 1#楼H5810型塔吊计算书： 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-

29、2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号H5810塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)41.2塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.95 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)317起重臂自重G1(kN)45.48起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22.9小车和吊钩自重G2(kN)3.4最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13最大起重力矩M2

30、(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)14.5平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)5.7平衡块自重G4(kN)145平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)10.1 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地湖南 常德市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.64风压等效高度变化系数z1.3风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21

31、.591.951.30.20.78非工作状态0.81.21.641.951.30.41.6 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)317+45.48+3.4+14.5+145525.38起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)525.38+60585.38水平荷载标准值Fvk(kN)0.780.351.9541.221.93倾覆力矩标准值Mk(kNm)45.4822.9+3.413-14.55.7-14510.1+0.9(800+0.521.9341.2)665.12非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1525.38水平荷载标准值Fvk(kN)1

32、.60.351.9541.244.99倾覆力矩标准值Mk(kNm)45.4822.9-14.55.7-14510.1+0.544.9941.2421.14 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2525.38630.46起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)630.46+84714.46水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.421.9330.7倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(45.4822.9+3.413-14.55.7-14510.1)+1.40.9(800+0.521.9341.2)1023.47非工作状态

33、竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2525.38630.46水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.444.9962.99倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(45.4822.9-14.55.7-14510.1)+1.40.544.9941.2690.72 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.35承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.53承台宽向桩心距ab(m)3.53桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)30承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁

34、否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.3530+019)=1012.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21012.5=1215kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.532+3.532)0.5=4.99m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(585.38+1012.5)/5=319.58kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(585.38+1012.5)/5+(665.12+21.931.35)/4.99=458

35、.74kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(585.38+1012.5)/5-(665.12+21.931.35)/4.99=180.41kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(714.46+1215)/5+(1023.47+30.71.35)/4.99=599.21kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(714.46+1215)/5-(1023.47+30.71.35)/4.99=172.57kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土

36、自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)14.8桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1800地基属性是否考虑承台效应是承台效应系数c0.8土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)杂填土1.8258000.7100粘性土3.56018000.7140粉土0.83018000.7120粉砂25018000.780卵石12.8250100000.7280 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.5=1.57m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.

37、2m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(1.8100+0.7140)/2.5=278/2.5=111.2kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(55-50.2)/5=4.8m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.57(0.4525+3.560+0.830+250+3.25250)+100000.2+0.8111.24.8=4209.42kN Qk=319.58kNRa=4209.42kN Qkmax=458.74kN1.2Ra=1.24209.42=5051.3kN 满足要求！ 2、桩基竖

38、向抗拔承载力计算 Qkmin=180.41kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=599.21kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=180.41kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335 25180承台底部短向配筋HRB335 25180承台顶部长向配筋HRB335 25180承台顶部短

39、向配筋HRB335 25180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(599.21+(172.57)4.99/2=1926.44kNm X方向：Mx=Mab/L=1926.443.53/4.99=1362.2kNm Y方向：My=Mal/L=1926.443.53/4.99=1362.2kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=714.46/5 + 1023.47/4.99=347.91kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1288)1/4=0.89 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.53-1.95-0.5)/2=0.54m a1l=(al-B-d)/2=(3.53-1.95-0.5)/2=0.54m 剪跨比：b=a1b/h0=540/1288=0.42，取b=0.42； l= a1l/h0=540/1288=0.42，取l=0.42； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.42+1)=1.23 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.42+1)=1.23 hsbftbh0=0.891.231.4310351.29=10080.76kN hslftlh0=0.891.231.4310351.