临江北路桥上部主体结构支架计算书.docx

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1、.临江北路桥上部主体结构支架计算书中国水利水电第五工程局有限公司勘察设计院二零一九年八月目 录第1章 设计参数61.1 概述61.2 设计规范及依据71.3 材料特性8第2章 南引桥贝雷支架结构计算102.1 南引桥贝雷支架设计概况102.1.1 下部结构基础布置102.1.2 上部结构基础布置132.2 荷载计算162.2.1 恒载162.2.2 活载172.2.3 桩基嵌固点计算192.2.4 荷载分项系数202.3 竹胶板计算202.3.1 腹板、端横梁下竹胶板计算202.3.2 底板下竹胶板计算212.4 方木（纵梁）计算222.4.1 腹板下方木（纵梁）计算222.4.2 底板下方木

2、（纵梁）计算222.4.3 翼板下方木（纵梁）计算232.5 支架各钢结构杆件内力计算242.5.1 分配梁计算-工12272.5.2 贝雷梁-321计算292.5.3 重梁计算-2I40a342.5.4 钢管桩计算352.5.5 I22a联系结计算42第3章 主桥段45,67号墩贝雷支架结构计算433.1 主桥段贝雷支架设计概况433.1.1 下部结构基础布置433.1.2 上部结构基础布置443.2 荷载计算463.2.1 恒载463.2.2 活载473.2.3 桩基嵌固点计算503.2.4 水流力计算503.2.5 荷载分项系数513.3 竹胶板计算513.3.1 底板下竹胶板计算513

3、.4 方木（纵梁）计算523.4.1 底板下方木（纵梁）计算523.5 支架各钢结构杆件内力计算523.5.1 小纵梁计算-工12543.5.2 分配梁计算-工25b563.5.3 贝雷梁计算-321573.5.4 重梁计算-2I40a623.5.5 钢管桩计算63地质情况参考9-9：663.5.6 I22a联系结计算67第4章 56号墩主桥段贝雷支架结构计算684.1 主桥段贝雷支架设计概况684.1.1 下部结构基础布置684.1.2 上部结构基础布置694.2 荷载计算704.2.1 恒载704.2.2 活载714.2.3 桩基嵌固点计算744.2.4 水流力计算744.2.5 载分项系

4、数744.3 竹胶板计算744.3.1 底下竹胶板计算744.4 方木（纵梁）计算744.4.1 腹板下方木（纵梁）计算744.5 支架各钢结构杆件内力计算744.5.1 小纵梁计算-工12764.5.2 分配梁计算-工25b784.5.3 贝雷梁计算-321794.5.4 重梁计算-2I40834.5.5 钢管桩计算854.5.6 I22a联系结计算89第5章 47号墩主桥段型钢支架结构计算905.1 主桥段型钢支架设计概况905.1.1 下部结构基础布置905.1.2 上部结构基础布置915.2 荷载计算935.2.1 恒载935.2.2 活载935.2.3 桩基嵌固点计算955.2.4

5、水流力计算955.2.5 载分项系数965.3 竹胶板计算965.3.1 底下竹胶板计算965.4 方木（纵梁）计算965.4.1 腹板下方木（纵梁）计算965.5 支架各钢结构杆件内力计算965.5.1 小纵梁计算-工12985.5.2 分配梁计算-工40a1005.5.3 重梁计算-2I401015.5.4 钢管桩计算102第6章 主桥主拱圈碗扣式钢板支架计算107第7章 北引桥碗扣式支架计算117第8章 结论126第1章 设计参数1.1 概述临江北路跨黄泽江设置一座大桥，全长254.52m，共分为九跨（430+330+220），桥梁宽32m，分为主、引桥形式，全桥均采用群桩基础。主桥下部

6、结构为实体墩，引桥下部结构为柱式墩。其中0#台为桩柱式桥台，9#桥台为桩基U型台；主桥上部结构为上承式空腹拱桥，引桥上部结构为预应力砼现浇箱梁。 下部结构：主桥采用实体桥墩。桥墩基础采用承台群桩基础，1.5m钻孔灌注桩（其中0#为1.2m，9#为1.0m），按嵌岩桩设计。持力层为中风化泥质粉砂岩。上部结构：本桥主桥采用跨径为（330）m的空腹式连拱结构，拱肋厚70cm。腹拱拱圈采用等截面圆弧拱，拱上立柱厚度为70cm，横向与桥梁等宽。引桥采用430m、220m预应力混凝土现浇连续箱梁。 桥梁总体结构图边跨箱梁分左右幅，单幅宽度16m，地板宽度10m，翼缘板宽度3m，直腹板，梁高度170cm，靠

7、近端横梁位置底板厚度：42cm，顶部厚度46cm。跨中位置底板厚度22cm，顶板厚度26cm。 横梁处断面 跨中断面图 纵向立面图1.2 设计规范及依据（1）临江北路大桥施工图设计；（2）箱梁现浇支架设计图；（3）钢结构设计标准GB 50017-2017；（5）路桥施工计算手册（人民交通出版社）；（6）桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社）；（7）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2016）；（8）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；（9）建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)；（10）公路桥涵施工技术规范(JGJ /T F50-2011)；（11）公

8、路桥梁抗风设计规范（JTG/T 3360-01-2018)；（12）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；（13）木结构设计规范（GB50005-2017）；（14）公路桥涵设计通用规范(JTGD602015)；（15）公路钢结构桥梁设计规范（JTGD64-2015）。1.3 材料特性 （1）Q235钢材的应力设计值：弯曲应力；剪应力（2）Q345钢材的应力设计值：弯曲应力；剪应力（3）321型贝雷截面特性：弦杆弦杆采用210型钢，截面积A=2548mm2a、桁架平面内稳定性：自由长度l0=70cm，回转半径i=39.5mm，长细比=716.4/39.5=18，稳定系数。竖杆竖杆采用I8型

9、钢截面积A=95.2mm2，长度l0=70cm，回转半径i=11.8mm，长细比=70/11.8=59，稳定系数=0.813。斜杆竖杆采用I8型钢截面积A=95.2mm2，长度l0=70cm，回转半径i=11.8mm，长细比=70/11.8=59，稳定系数=0.813。（4）15mm五层竹胶合板：结构自重，静曲强度设计值，（取1m板宽计算单元）。（5）纵梁TC15B级10cm*10cm方木，结构自重，抗弯，抗剪，130第2章 南引桥贝雷支架结构计算2.1 南引桥贝雷支架设计概况2.1.1 下部结构基础布置（1）桩基础：南引桥从0号台至4号墩均采用贝雷梁支架，单跨布置3跨4排桩，桩基础采用D63

10、0*10钢管桩，钢管桩桩顶高程根据箱梁纵横向坡度（纵向1.75%，横向1.5%）进行调节；钢管桩在承台处采用在承台上预埋钢板，再焊接钢管桩；承台外直接打入土层，到强风化岩层内；04号墩桩基础布置图如下： 02号墩支架下部桩基础立面布置图24号墩支架下部桩基础立面布置图 02号墩支架下部桩基础平面布置图 24号墩支架下部桩基础平面布置图 （2） 承重梁及桩间联系：钢管桩之间采用联系结连接，联系结材料为I22a工字钢，桩顶采用2I40a工字钢，通过钢管桩预留高度，调节坡度，坡度与箱梁横坡一致1.5%，承重梁在钢管桩位置，焊接设置牛腿，增加钢管桩的受力面积。设计如图下： 联系结结与承重梁梁断面图（跨

11、中墩半幅） 联系结结与承重梁梁断面图（1、2、3号承台处半幅） 联系结结与承重梁梁断面图（4号承台处半幅）2.1.2 上部结构基础布置（1）纵梁：南引桥从0号台至4号墩均采用贝雷梁纵梁支架，最大跨径9m，最小跨径4.5m，单个断面一般墩布置9组28片（半幅），墩身处部分断开，布置7组19片（半幅）；中横梁下除翼缘板下外，贝雷梁加密（45支撑架中加入一片贝雷梁）；纵向设计纵坡与箱梁纵坡一致1.75%。相关布置图如下： 02号墩支架贝雷梁立面布置图（除墩身外）24号墩支架贝雷梁立面布置图（除墩身外） 02号墩支架贝雷梁立面布置图（墩身处）24号墩支架贝雷梁立面布置图（墩身处） 除墩身外贝雷梁布置断

12、面图（半幅） 墩身外贝雷梁布置断面图（半幅）（3） 分配梁、方木、竹胶板：南引桥分配梁采用I12工字钢，间距60cm，半幅单根长度18m（9m+9m）相关布置图如下： 分配梁断面布置图（半幅） 分配梁断面布置图（半幅）方木采用10*10cm，在端、中横梁、边中腹板下采用间距0.2m，其余位置均采用间距0.3m布置。竹胶板采用15mm厚度。2.2 荷载计算2.2.1 恒载（1）结构自重Q支架自重：由电算程序根据实际截面自行计算；模板自重：1.5kN/m2（含方木纵肋，内膜）；翼缘板下满堂架架体自重：按1.0kN/m2（架体按2 m高度计算，含48*3.5mm满堂架顶托、底托、立杆、双向水平杆等配

13、件）；（2）混凝土砼重G箱梁钢筋混凝土容重取：；箱梁各部位砼重按其混凝土厚度d容重计算得到混凝土自重荷载G（KN/m2），再根据箱梁各部位结构投影宽度，以线荷载形式加载在I12型钢上，于电算模型。（3）箱梁各部位砼计算箱梁纵向立面图（局部）1-1断面图2-2断面图3-3断面图4-4断面图2.2.2 活载（1）施工荷载 L施工人员、施工料具运输、堆放荷载2.5 kPa：倾倒混凝土时产生的冲击荷载：现浇箱梁施工主要采取泵送的方式，取2kPa。振捣砼时产生的荷载：2kPa。（2）风荷载W设计施工期风速：20m/s（八级风）。当风速超过8级时，需停止施工。满堂架架体及模板风载荷按照按建筑施工碗扣式钢管

14、脚手架安全技术规范JGJ166-2016中（4.2.6）进行计算风荷载体型系数；按国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）规定多榀桁架取1.2,碗口架=1.2An/Aw=0.16；模板体系宜取1.3；风压高度变化系数，取1.28为基本风压（KPa）满堂架 模板满堂架及模板迎风侧的风载转化至贝雷桁架顶部。 翼缘板处支架、模板、贝雷梁布置假定翼缘板处支架风载均由a1a3贝雷梁均分：单片贝雷梁顶部风荷载：Fy=0.0608*5*1.815/3=0.184KN/m；假定模板风载均由a4a5贝雷梁均分：单片贝雷梁顶部风荷载：Fy=0.42*1.7/3=0.14KN/m；贝雷风荷载单片贝雷片迎风面积：A

15、wk=A=0.271.53.0=1.22m2（321型）贝雷桁架风载根据公路桥梁抗风设计规范（JTG.T-D60-01） 3.3 施工阶段设计风速计算方法计算，本小节除特殊说明外，提到的“规范”均是指公路桥梁抗风设计规范。桥梁构件基准高度处的设计基准风速（“规范”式3.2.4-1）：工作期：Vd1=K1V10=1.020=20m/sVd设计基准风速（m/s）；V10：基本风速（m/s）；K1：风速高速变化修正系数，按“规范”式3.2.5，取1.0（B类地区离地面高速6m）；静阵风风速为：Vg=GVVd式中：Vg静阵风风速（m/s）；GV静阵风系数，按公路桥梁抗风设计规范（JTG/T D60-0

16、1-2016)表4.2.1，地表类别B类，水平加载长度60m；Gd=1.33。将数据代入公式，可得Vg1=26.6m/s；Vg2=41.9m/s单片贝雷片的实面积比=0.27/0.19，按公路桥梁抗风设计规范（JTG/T D60-01-2016) 表4.3.4-1，风阻力系数值CH=1.7，桁架遮挡系数=0.8，作用在单片贝雷片上的横向阵风荷载为：FH=12Vg2CHA/1000式中：空气密度（kg/m3），取为1.25。将数据代入公式，可得：321型：FH=121.2526.620.81.71.22/1000=0.73KN荷载作用受力点在贝雷梁竖杆的中心点上，设3根竖杆受力，单个点受力：0.

17、73/3=0.244KN.2.2.3 桩基嵌固点计算钢管桩嵌固点根据JTJ 248-2001港口工程灌注桩设计与施工规程计算，；：桩的相对刚度系数（m）；：桩的弹性模量（），Q235钢；：桩的截面惯性矩（）；b0：桩的换算宽度，取2d；63010钢管桩；：桩侧地基土水平抗力系数随深度增加的比例系数（），按JTJ 248-2001港口工程灌注桩设计与施工规程表4.3.1取值。m取5000；：桩的受弯嵌固点距泥面的深度（m）；：系数，取1.82.2，当桩顶铰接或自由长度较大时取小值，这里取中位数2.0；钢管桩嵌固点计算：63010钢管桩，嵌固点标高36.89-4.53=32.36m。2.2.4 荷

18、载分项系数施工状态荷载组合（自重+砼重）+人群机具+施工振捣+砼倾倒冲击+风载基本组合1.2（G+Q）+1.4（L+W）标准组合1.0（G+Q）+1.0L荷载说明：荷载基本组合用于构件强度、稳定性及钢管桩支点反力计算；荷载标准组合用于结构刚度。2.3 竹胶板计算2.3.1 腹板、端横梁下竹胶板计算纵梁间距腹板、横梁下取20cm，取1m板宽，按三跨连续梁计算，荷载按每延米计，受力简图如下：图 21 计算简图跨径：L=20cm荷载：【（模板自重+砼自重）1.2+（施工荷载+振捣荷载）1.4】，满足要求，满足要求刚度考虑荷载： ，满足要求。2.3.2 底板下竹胶板计算纵梁间距底板下取30cm，取1m

19、板宽，按三跨连续梁计算，荷载按每延米计，受力简图如下：图 22 计算简图跨径：L=30cm荷载：【（模板自重+砼自重）1.2+（施工荷载+振捣荷载）1.4】，满足要求，满足要求刚度考虑荷载： ，满足要求。2.4 方木（纵梁）计算2.4.1 腹板下方木（纵梁）计算方木腹板、横梁下间距20cm，纵桥向跨径60cm，（纵梁上箱梁截面有效高度最大为1.7m），按最不利受力情况，受力图如下，荷载按每延米计，受力简图如下： 计算简图跨径：L=60m荷载：【（模板自重+方木自重+砼自重）1.2+（施工荷载+振捣荷载）1.4】,满足要求。，满足要求刚度考虑荷载： ,满足要求。2.4.2 底板下方木（纵梁）计算

20、方木纵梁横向间距30cm，纵桥向跨径60cm，（纵梁上箱梁截面有效高度最大为1m），按最不利受力情况，受力图如下，荷载按每延米计，受力简图如下： 计算简图跨径：L=60cm荷载：【（模板自重+方木自重+砼自重）1.2+（施工荷载+振捣荷载）1.4】,满足要求。，满足要求。刚度考虑荷载： ,满足要求。2.4.3 翼板下方木（纵梁）计算方木纵梁横向间距30cm，纵桥向跨径60cm，（纵梁上翼板截面有效高度最大为0.5m），按最不利受力情况，受力图如下，荷载按每延米计，受力简图如下： 计算简图跨径：L=60cm荷载：【（模板自重+方木自重+砼自重）1.2+（施工荷载+振捣荷载）1.4】,满足要求。，

21、满足要求。刚度考虑荷载： ,满足要求。2.5 支架各钢结构杆件内力计算计算模型采用SAP2000建模，计算取2号墩位置为计算模型： 计算模型立面图 SAP2000计算模型根据前计算，除砼外活载、横载布置如下图： 除中横梁外的荷载分析横梁下荷载统计分析翼缘板下静荷载、动荷载通过支架以点荷载形式传递到分配梁上；根据前计算的砼重量，结合上述荷载，计算分配梁上翼缘板下碗口传递荷载： 分配梁布置平面图底板下砼荷载根据前面区域划分进行计算，取最大值；模板、人及机具、砼倾倒、振捣荷载计算如下表：综合上述进行SAP2000建模，施加相关荷载：建模参数表风荷载迎风面支架风载作用传递到贝雷梁上弦杆，最外向侧3组贝

22、雷梁qf=0.184KN/m；模板风荷载传递到贝雷梁上弦杆，低45片贝雷梁qF=0.357KN/m；全部贝雷梁单点风力0.244KN,作用点迎风面贝雷中心竖杆点上，每片贝雷梁3个竖杆上受力；砼荷载翼缘板下通过支架点荷载载传递到分配梁；底板下通过线荷载布置分配梁上。单桩自由长度打入土层，钢管桩自由长度7.52m桩底固结，桩顶铰接桩底假定固结点标高32.36m；承台上钢管桩自由长度2.68m桩底固结，桩顶铰接，固结点标高37.2m模板、人器具、砼倾倒、振捣、翼缘板下通过支架点荷载载传递到分配梁；底板下通过线荷载布置分配梁上。2.5.1 分配梁计算-工12 分配梁组合应力最大值65.9（单位：MPa

23、） 分配梁剪应力最大值44（单位：MPa）分配梁抗弯，抗剪计算结果满足要求。 分配梁整体扰度最大值5.63（单位：mm） 分配梁端部扰度4.13（单位：mm）工12a分配梁最大挠度为5.63mm，出现在两片纵梁跨中（纵梁间距1.13m），相对扰度值为（5.63-4.13）=1.50mm1130/250=4.52mm，满足刚度要求。2.5.2 贝雷梁-321计算贝雷梁组合应力：246.4MPa 弦杆弯矩Mmax=13.19kN.m.弦杆剪力图Qmax=136.6kN.f=0.001127m 弦杆轴力图Nmax=125.4kN.腹杆轴力Nmax=151.6KN斜杆轴力Nmax=98KN贝雷梁挠度：

24、fmax =5.7mm。贝雷片受力表 杆件名材料桥断面型式弯矩(kN.m)剪力（kN）轴力KN扰度mm弦杆Q3451013.19136.6125.41.127竖杆Q345I8151.6斜杆98总体扰度5.7mm组合应力246.4KMPa275MPa（设计值）贝雷梁弦杆采用2【10,斜腹杆采用I8，其截面特性如下：（见装配式公路钢桥多用途手册）弦杆稳定性计算及强度计算弦杆长度0.7m，回转半径3.95根据上述长细比=L0/rx=17.7查钢结构设计标准（GB 500172017）附表得稳定A系数=0.978轴线受压弦杆截面抗压刚度：N:构件轴向拉力或压力设计值受压构件的稳定性，满足要求。N:构件

25、轴向拉力或压力设计值A：净截面面积。：轴心受压构件的稳定系数An：净截面面积。抗弯强度：max=M/Wx=13.19/（79.4）*1000=166.12Mpa275MPa，满足要求。抗剪强度：t= =136.6*25.48/(396*0.53*2)*10=82.92Mpa160Mpa满足要求。挠度Wmax=0.001127m0.7m/250=0.0028m。挠度满足要求。斜杆稳定性计算及强度计算斜杆自由长度长度0.99m；回转半径1.18根据上述长细比=0.99/rx=84查公路钢结构桥梁设计规范（JTGD64-2015）附表A得稳定系数=0.65轴线受压钢管桩截面抗压刚度：N:构件轴向拉力

26、或压力设计值受压构件的稳定性，满足要求。N:构件轴向拉力或压力设计值A：净截面面积。：轴心受压构件的稳定系数An：净截面面积。竖杆稳定性计算及强度计算竖杆自由长度0.75m，取斜杆长度计算。回转半径1.18根据上述长细比=0.75/rx=64查公路钢结构桥梁设计规范（JTGD64-2015）附表A得稳定系数=0.785轴线受压钢管桩截面抗压刚度：N:构件轴向拉力或压力设计值受压构件的稳定性，满足要求。N:构件轴向拉力或压力设计值A：净截面面积。：轴心受压构件的稳定系数An：净截面面积。 贝雷梁总体 f=0.0057m，9m跨径总挠度计算：0.0057mf容=9/400=0.0225m.贝雷梁弦

27、杆、斜杆、腹杆强度、刚度、稳定性均满足要求。2.5.3 重梁计算-2I40a承重梁内力：弯矩、剪力图(Mmax=269.51kN.m, Qmax=671.65kN.f=0.003639m)I40a截面属性如下选用3I40a力学参数如下：W=1090*3cm3A=86.1*3cm2,I/S=34.1，b=1.05*3cm，下面对其强度进行验算：=M/W=269.51kNm /（1090*2）cm31000=123.63MPa190 MPa=QS/Ib=671.65/（34.1）/(1.05*2)*10=93.8Mpa=110Mpa挠度挠度Wmax=0.003639m3.1/400=0.00775

28、m。挠度满足要求。 主平面受弯构件其整体稳定性计算：，查询钢结构设计标准（GB 500172017），轧制普通工字钢，附录表C.02，自由长度等于3，取值1.6。承重梁强度、刚度、稳定性满足要求。2.5.4 钢管桩计算D630*10钢管桩： 承台上钢管桩内力：X轴弯矩、剪力较小，不计算钢管桩内力：Y轴弯矩、剪力(Mmax=105.26kN.m,Qmax=91.16kN.f=0.000034m）承台上钢管桩轴力：Nmax=907.703kN 钢管支点最大反力：Nmax=907.7KN（承台上钢管桩）钢管桩63010mm，截面特性如下：长细比计算查钢管桩截面特性回转半径i=21.923cm ,自由

29、长度3.5m，根据钢结构设计标准（GB 500172017），钢管桩一端固，另一端铰结L0=0.5L=3.5*0.5=1.75m钢管桩长细比.=L/i=1.75/21.923=8120，满足要求。稳定性计算及强度计算根据上述长细比=L0/rx=8查钢结构设计标准（GB 500172017）附表B得稳定系数=0.995轴线受压钢管桩截面抗压刚度：N:构件轴向拉力或压力设计值An：净截面面积。受压构件的稳定性，满足要求。N:构件轴向拉力或压力设计值A：净截面面积。：轴心受压构件的稳定系数钢管桩抗弯强度：max=M/Wy=105.26/（93615/31.5）*1000=35.42.64Mpa190

30、MPa，满足要求主平面内受弯实腹杆件应满足Mx，My同一截面内绕XY轴的弯矩值Wnx，Wny：对XY轴的净截面模量rx、ry截面属性发展系数。1.15。钢管桩抗剪强度：ty=91.16*195*31.5/93615/1.0*10=59.8Mpa110Mpa满足要求；钢管桩在合力压弯共同作用下，最大应力为：46.55+30.8=77.35Mpa190MPa，满足要求；N:构件轴向拉力或压力设计值An：净截面面积。Mx，My同一截面内绕XY轴的弯矩值Wnx，Wny：对XY轴的净截面模量rx、ry截面塑性发展系数。1.15。钢管桩挠度：挠度fy：Wmax=0.0000343.5m/400=0.008

31、75m，挠度满足要求。钢管桩稳定性、强度和刚度均满足要求。钢管桩最大支点反力P=907.7KN。 土中钢管桩钢管桩内力：X轴弯矩、剪力较小钢管桩内力：Y轴弯矩、剪力(Mmax=155.31kN.m,Qmax=92.77kN.f=0.000281m） 土中钢管桩轴力：Nmax=914.313kN 轴力对应钢管桩内力：Y轴弯矩、剪力(Mmax=74.54kN.m,Qmax=18.88kN.f=0.000066m）钢管支点最大反力：Nmax=914.31KN钢管桩63010mm，截面特性如下：长细比计算查钢管桩截面特性回转半径i=21.923cm ,自由长度7.52m，根据钢结构设计标准（GB 50

32、0172017），钢管桩一端固，另一端铰结L0=0.5L=7.52*0.5=3.76m钢管桩长细比.=L/i=3.76/21.923=17120，满足要求。稳定性计算及强度计算根据上述长细比=L0/rx=17查钢结构设计标准（GB 500172017）附表B得稳定系数=0.978轴线受压钢管桩截面抗压刚度：N:构件轴向拉力或压力设计值An：净截面面积。受压构件的稳定性，满足要求。N:构件轴向拉力或压力设计值A：净截面面积。：轴心受压构件的稳定系数钢管桩抗弯强度：max=M/Wy=155.31/（93615/31.5）*1000=52.26Mpa190MPa，满足要求主平面内受弯实腹杆件应满足M

33、x，My同一截面内绕XY轴的弯矩值Wnx，Wny：对XY轴的净截面模量rx、ry截面属性发展系数。1.15。钢管桩抗剪强度：ty=92.77*195*31.5/93615/1.0*10=60.9Mpa110Mpa满足要求；钢管桩在合力压弯共同作用下，最大应力为：46.9+25.08=71.98Mpa190MPa，满足要求；N:构件轴向拉力或压力设计值An：净截面面积。Mx，My同一截面内绕XY轴的弯矩值Wnx，Wny：对XY轴的净截面模量rx、ry截面塑性发展系数。1.15。钢管桩挠度：挠度fy：Wmax=0.0002817.52m/400=0.0188m，挠度满足要求。钢管桩稳定性、强度和刚

34、度均满足要求。钢管桩最大支点反力P=914.31KN。4.4.6钢管承载能力计算根据上述钢管桩内力整体稳定性计算结论知，630mm10mm钢管桩基础：钢管桩最大承受荷载=914.31KN根据岩土工程勘察（详勘）报告成果，查地质柱状图，7-7断面图5； 图5（7-7地质断面图）取孔号LJQZ12，里程K0+400地质分层情况为：从上到下依次为：编号土层名称Qr（kPa）桩周摩阻力（kPa）顶面高程（m）底面高程 （m）层厚（m）1-2素填土100537.7336.231.53冲填体801536.2332.23444-1卵石2008032.2329.532.75-1强风化泥质砂岩30010029.

35、5328.730.863010mm假定钢管桩打入-1强风化泥岩（主要考虑卵石层，极限端阻力8000KPa，规范800010000）参照建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）钢管桩第5.3.7.1：当钢管桩打入强风化层，按敞开钢管桩计算，单桩考虑1.45的分项系数，卵石层桩端极限端阻力参照规范取最小值8000KPa：Q=0.16（2.7/0.63）*8000*0.311+1.98*（1.5*5+4*15+2.7*80）=2267.33KN1325.75（914.31KN*1.45）,满足要求！2.5.5 I22a联系结计算I22联系结内力：组合应力65.18KPa.组合应力65.18MPa19

36、0 MPaI22a联系结满足设计要求。第3章 主桥段45,67号墩贝雷支架结构计算3.1 主桥段贝雷支架设计概况3.1.1 下部结构基础布置（1）桩基础：主桥从47号墩承台到贝雷梁支架间均采用型钢纵梁支架，单跨布置2排桩，桩基础采用D630*10钢管桩，钢管桩打入到强风化岩层内；各墩桩基础布置图如下： 45，67号墩支架下部桩基础立面布置图 45，67号墩支架下部桩基础平面布置图 （4） 承重梁及桩间联系：钢管桩之间采用联系结连接，联系结材料为I22a工字钢，桩顶采用2I40a工字钢，承重梁在钢管桩位置，焊接设置牛腿，增加钢管桩的受力面积。设计如图下： 联系结结与承重梁梁断面图（半幅）3.1.

37、2 上部结构基础布置（1）纵梁：从45号墩与67号墩均采用贝雷梁纵梁支架，最大跨径9m，单个断面一般墩布置9组20片（半幅），墩身处部分断开，布置7组16片（半幅）；中横梁下除翼缘板下外，贝雷梁加密（45支撑架中加入一片贝雷梁）；纵相关布置图如下： 45号墩支架纵梁立面布置图67号墩支架纵梁立面布置图 贝雷梁布置断面图（半幅）（5） 分配梁、方木、竹胶板：分配梁采用I25工字钢，间距75cm，半幅单根长度18m（9m+9m）相关布置图如下： 分配梁断面布置图（半幅） 分配梁断面布置图（半幅，一跨）方木采用10*10cm，在端、中横梁、边中腹板下采用间距0.2m，其余位置均采用间距0.3m布置。

38、竹胶板采用15mm厚度。 桥面板采用I12（间距25cm）与10mm花纹钢板厂家定制，加工成成品，满铺在分配梁上。3.2 荷载计算3.2.1 恒载（1）结构自重Q支架自重：由电算程序根据实际截面自行计算；模板自重：1.5kN/m2（含方木纵肋，内膜）；翼缘板下满堂架架体自重：按1.0kN/m2（架体按2 m高度计算，含48*3.5mm满堂架顶托、底托、立杆、双向水平杆等配件）；（2）混凝土砼重G箱梁钢筋混凝土容重取：；箱梁各部位砼重按其混凝土厚度d容重计算得到混凝土自重荷载G（KN/m2），再根据箱梁各部位结构投影宽度，以线荷载形式加载在I12型钢上，于电算模型。（3）箱梁各部位砼计算A-A断

39、面图箱梁纵向立面图（局部）3.2.2 活载（1）施工荷载 L施工人员、施工料具运输、堆放荷载2.5 kPa：倾倒混凝土时产生的冲击荷载：现浇箱梁施工主要采取泵送的方式，取2kPa。振捣砼时产生的荷载：2kPa。（2）风荷载W设计施工期风速：20m/s（八级风）。当风速超过8级时，需停止施工。满堂架架体及模板风载荷按照按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016中（4.2.6）进行计算风荷载体型系数；按国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）规定多榀桁架取1.2,碗口架=1.2An/Aw=0.16；模板体系宜取1.3；风压高度变化系数，取1.28为基本风压（KPa）满堂架 模板

40、满堂架及模板迎风侧的风载转化至贝雷桁架顶部。 支架、模板、贝雷梁立面布置 支架、模板、贝雷梁立面布置为计算方便，假定支架风载由各贝雷梁均分：单片贝雷梁顶部风荷载：T1-Fy=0.0608*1.889/3=0.04KN/m；Tx-Fy=0.0608*4.27/3=0.09KN/m；T2-Fy=0.0608*4.98/3=0.1KN/m；Ty-Fy=0.0608*4.27/3=0.09KN/m；T3-Fy=0.0608*1.889/3=0.04KN/m； 计算的目标是找出最不荷载，为方便计算取最大值0.1KN/m。假定模板风载均由组中3片贝雷梁均分：单片贝雷梁顶部风荷载：Fy=0.42*0.7/3

41、=0.098KN/m；贝雷风荷载单片贝雷片迎风面积：Awk=A=0.271.53.0=1.22m2（321型）贝雷桁架风载根据公路桥梁抗风设计规范（JTG.T-D60-01-2004） 3.3 施工阶段设计风速计算方法计算，本小节除特殊说明外，提到的“规范”均是指公路桥梁抗风设计规范。桥梁构件基准高度处的设计基准风速（“规范”式3.2.4-1）：工作期：Vd1=K1V10=1.020=20m/sVd设计基准风速（m/s）；V10：基本风速（m/s）；K1：风速高速变化修正系数，按“规范”式3.2.5，取1.0（B类地区离水面高速6m）；静阵风风速为：Vg=GVVd式中：Vg静阵风风速（m/s）；GV静阵风系数，按公路桥梁抗