风电场35kV集电线路工程施工设计说明书.doc

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1、 检索号：风电场35kV集电线路工程施工设计说明书（送审版） 院 长： 总工程师：项目经理：项目总工：编制单位：风电场35kV集电线路工程施工图设计总目录第八卷 综合部分第一册说明书及附图 （检索号：）第二册杆塔明细表与断面图 （检索号：）第九卷 结构部分第一册 基础施工图 （检索号：）第二册 3560ZS4 结构图 （检索号：）第三册 3560JJ3 结构图 （检索号：）第四册 3560JJ4 结构图 （检索号：）第五册 3560JJ4 结构图 （检索号：）第六册 1B-J2 结构图 （检索号：）第七册 3560ZGU4 结构图 （检索号：）第八册 3560JGU 结构图 （检索号：）第九册

2、 3560JGU3 结构图 （检索号：）第十册 1H-SJ2 结构图 （检索号：）第十一册 1H-SJ3 结构图 （检索号：）第十二册110JDSnT结构图 （检索号：）第十卷 机电部分 （检索号：）批 准： 审 核： 校 核： 编 写： 第一卷 目录1概述- 1 -1.1设计依据- 1 -1.2工程技术经济指标- 2 -2线路路径- 3 -2.1 35kV架空线路路径选择原则- 3 -2.2线路路径- 4 -2.4沿线地质条件及水文情况- 6 -2.5交通条件及交叉跨越情况- 8 -2.6房屋拆迁及砍伐情况- 9 -3机电部分- 9 -3.1气象条件- 9 -3.2导线和地线- 12 -3.

3、3绝缘配合和防雷接地- 14 -3.4导线换位及换相- 17 -3.5绝缘子串及金具组装- 17 -4结构部分- 18 -4.1铁塔- 18 -4.2铁塔主要设计原则- 18 -4.3塔型- 19 -4.4铁塔材料及防护- 20 -5基础- 20 -5.1基础型式选择- 20 -5.2基础设计主要原则- 20 -5.3铁塔加工- 22 -5.4铁塔施工- 24 -5.5基础加工和施工- 25 -5.6铁塔与基础的连接方式- 26 -5.7本说明未提及的其它事项应按照以下规范执行：- 26 -6辅助设施- 26 -6.1保线站- 26 -6.2运行维护用通信设备- 26 -6.3安全警示牌- 2

4、7 -7环境保护注意事项- 27 -8施工注意事项及要求- 28 -8.1施工质量及使用器材的要求- 28 -8.2 线路通道对树林、竹林的砍伐要求- 28 -8.3 架线、施工的要求- 28 -9运行维护注意事项- 31 -9.1运行注意事项- 31 -9.2杆塔编号及相位标志- 31 -9.3警告标志- 31 -1概述1.1设计依据1.1.1 设计依据（1）勘察设计合同。 （2）国家相关政策、法律法规及国家电力行业相关规程规范。（3）施工图设计阶段现场勘测取得的数据。（4）业主提供的相关资料。1.1.2 本工程采用的主要技术标准：（1）66kV及以下架空电力线路设计规范（GB 50061-

5、2010）。（2）钢结构设计规范(GB50017-2003)。（3）建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)。（4）交流电气装置的接地(GB/T 50065-2011)。（5）建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)。（6）电信线路遭受强电线路危害影响的容许值(GB6830-1986)。（7）架空送电线路铁塔结构设计技术规定(DL/T5154-2002)。（8）交流电气装置的过电压保护和绝缘配合(DL/T620-1997)。（9）架空送电线路基础设计技术规定(DL/T5219-2005)。（10）送电线路对电信线路危险影响设计规程(DL5033-94)。（11）送电线路对电信线

6、路干扰影响设计规程(DL/T5063-1996)。（12）建筑钢结构焊接规程(JGJ 81-2002)。 电力系统的相关规程、规范、现行颁布的规程及有关法规。1.1.3工程建设规模及设计范围（1）起于每台机组箱式变电站，止于110kV升压站的35kV单回、双回输电线路，集电线路导线采用LGJ-185/25、LGJ-240/30两种类型的钢芯铝绞线。集电线路总的传输容量为49.5MW。（2）本工程全线架设地线，采用17-8.7-1270B（GJ-50）型钢绞线，路径全长约为13.39km。（3）线路的本体设计及其影响范围内的电信线路干扰与危险影响的保护设计。1.1.4 建设、施工及运行单位（1）

7、 建设单位： （2）施工单位：待定（3）运行单位：待定（4）监理单位：待定（5）设计单位：1.1.5工程概况本工程线路路径全长：A组约3.91km、B组约5.06km、C组约4.42km，总长13.39km；共用杆塔47基，导线选用LGJ-185/25型、LGJ-240/30型两类钢芯铝绞线；全线架设架空地线。 1.2工程技术经济指标1.2.1 工程技术特性线路名称风电场35kV集电线路工程起迄点A组起于1#风机止于11#风机B组起于11#风机止于升压站C组起于33#风机止于升压站线路长度A组3.91km平均档距A组300.91米B组5.06kmB组316.58米C组4.42kmC组294.2

8、9米曲折系数A组1.73最大档距A组489米B组1.30B组1012米C组1.18C组522米导 线LGJ-185/25最大使用张力59420 NLGJ-240/3075620 N避雷线17-8.7-1270B（GJ-50）54020 N铁塔总数47基转角次数35次铁塔总重230.86吨绝缘子U70BP/146D基础型式现浇直柱式基础地震烈度度年平均雷电日40天海拔高程1000m1416m沿线地形高山大岭25%，山地65%，丘陵15%沿线地质 普通土25% ，松砂石15%，岩石60%汽车运距7.0km平均人力运距0.9km1.2.2主要材料耗量品 名型 号 规 格单 位耗 量单位指标导 线A组

9、LGJ-185/25（单回）吨8.9512.29B组LGJ-185/25（双回）22.5034.45C组LGJ-240/30（单回）13.1902.98地 线17-8.7-1270B吨9.5000.74绝 缘 子U70BP/146D片190041.42接地用圆钢F10，F12吨4.850.11钢 材铁塔钢材吨230.894.91基础钢材79.81.70底脚螺栓17.950.38混 凝 土C20米1253.8426.68C1028.20.602线路路径2.1 35kV架空线路路径选择原则2.1.1路径方案确定时需考虑线路走廊宽度，两端进出线段应统一规划线路走廊；2.1.2避让沿线城乡（镇）规划区

10、以及风景区、自然保护区，尽最大可能满足市、县、乡的规划要求；2.1.3尽量靠近现有公路、充分利用各支公路以方便施工运行；2.1.4尽可能减少与已建送电线路的交叉跨越，尤其是减少交叉跨越电压等级较高的送电线路，以降低施工时的停电损失和赔偿费用；2.1.5尽量避开成片林区，保护自然生态环境，减少林木砍伐赔偿费用；2.1.6避让成片房屋，减少房屋拆迁；2.1.7尽量避让已开采和未开采的资源矿区,避免和其他资源矿开采发生冲突；2.1.8在不增加线路长度的情况下尽可能使路径走山势相对低、地形、地质较好的地带，以方便运行维护；2.1.9路径选择尽量避让重冰区域，以节省投资，提高线路运行安全可靠性；2.1.

11、10路径选择尽量避让地震后造成的地质结构不稳、滑坡及泥石流不良地质作用的危害；2.1.11在满足上述条件下，尽量缩短线路路径、降低工程造价。2.2线路路径2.2.1 A组线路路径:A组线路路径由1#风电机组采用35kV电力电缆接出，电缆线路敷设至A1#终端塔（电缆不在本工程设计范围之内），线路路径经1#风电机组、2#风电机组、3#风电机组、4#风电机组、5#风电机组、6#风电机组、经A7#单回耐张塔接入B1#双回耐张塔；8#风电机组、10#风电机组T接于B1+1#双回耐张塔，再由B1+1#双回耐张塔接入B1#耐张塔；本段线路路径全长约3.91km，线路路径曲折系数为1.73。见图：CDLB77

12、 SG-53-8-03（1/2）2.2.2 B组线路路径:B组线路路径由11#风电机组采用35kV电力电缆接出，电缆线路敷设至B2#双回耐张塔（电缆不在本工程设计范围之内），线路路径经11#风电机组、12#风电机组、13#风电机组、14#风电机组、15#风电机组、16#风电机组、17#风电机组、18#风电机组后经B16#双回终端塔接入110kV升压站；其中B6+1#终端塔T接于B6#双回耐张塔，B12+1#终端塔T接于B12#双回耐张塔；本段线路路径全长约5.06km，线路路径曲折系数为1.30。见图：CDLB77 SG-53-8-03（1/2）2.2.3 C组线路路径: C组线路路径由33#

13、风电机组采用35kV电力电缆接出，电缆线路敷设至C11#终端塔（电缆不在本工程设计范围之内），线路路径经33#风电机组、32#风电机组、31#风电机组、30#风电机组、29#风电机组、28#风电机组、27#风电机组、26#风电机组、25#风电机组、24#风电机组、23#风电机组、22#风电机组、21#风电机组后经C16#终端塔杆接入110kV升压站；本段线路全长4.42km，线路路径曲折系数为1.18。见图：CDLB77 SG-53-8-03（2/2）2.3沿线自然条件风电场位于XX市XX镇范围内，地处XXX左岸，沟谷发育，山高坡陡，植被茂密，属中山地貌。风电机组主要布置于山丘顶部，场地近似东

14、西向展布，（1#机）西起XXX，（33#机）东至XXX，全长约 13.39km，分布高程 10001416m，山脊地形一般坡度 1020，局部地形起伏略大，部分风电机组位置由于山脊狭窄，需进行场地平整。由于风电机组多布置于山脊坡顶，山脊两侧均为陡坡，坡高多大于 100m，坡度一般 3070，总体北侧坡度较大，局部为陡崖（23#24#机、27#28#机），基岩裸露，南侧相对较缓，基岩零星裸露。场地植被茂密，广泛分布有灌木林和草地，浅表部主要为坡残积覆盖。场地范围冲沟发育，多呈北东向，沟长 1km5km，多为季节性流水，几条规模较大的冲沟常年有流水，汇入嘉陵江。总的来看，由于风电机组布置于山脊坡顶

15、，冲沟对风电机组影响较小。2.4沿线地质条件及水文情况2.4.1沿线地质构造及地震概况沿线地处山脊坡顶，局部地段基岩裸露，根据现场地质调查结合和相关区域地质调查资料，地层岩性主要由三叠系下统的灰岩、泥灰岩和少量钙质页岩组成，由老至新分述如下：三叠系下统XXX组（T1t）：厚 300m365m，为浅海相泥灰岩沉积。下部以浅紫红色薄中厚层泥灰岩为主，夹钙质页岩及薄层灰岩；上部以浅紫红色钙质页岩为主，夹少许砂质页岩及泥灰岩。该组地层在 1#2#机组塔位附近的沟内可见，分布于高程 990m 以下。三叠系下统XXX组（T1j）：厚 392m540m，为浅海泄湖相沉积。岩性主要为浅紫红色、浅灰色灰岩、泥质

16、灰岩与灰质白云岩互层，间夹紫红色钙质页岩及角砾状灰岩。该层在场地内广泛分布，是风电机组布置的主要地层。现场调查表明，该层多为薄中厚层状结构，局部呈厚层状，表面风化多呈浅灰灰黑色，具刀砍纹，内部颜色因矿物成份不同而有略有差异，灰岩内部多呈灰色，并间夹有浅紫红色或砖红色，含方解石脉，泥灰岩多呈浅黄色或灰黄色，少量呈砖红色，局部发育有碎屑状夹层，产状总体为 N2080W/SW1025，仅在谢家沟以北的 2#7#机范围，由于层内构造作用，产状变为N3070E/NW1025，局部倾角达 4050。场地覆盖层分布广泛，主要为第四系全新统坡残积堆积，勘探及调查表明，土层类型主要为粉质粘土，呈黄褐色棕红色，浅

17、表 10m50m 深度内植物根系较为发育，颜色呈灰黑色，天然状态下呈可塑硬塑状态，光滑，干强度高，遇水后强度快速降低，局部含有少量砾石，砾石粒径 0.5cm2cm，含量约 5%10%，砾石成分以灰岩颗粒为主。土层厚度变化较大，数米至十几米不等，山脊坡顶厚度相对较小，一般厚 2m8m，沟槽及缓坡地带厚度较大，一般 5m15m。根据腐蚀性试验成果（见表2-4-1），场地土层对混凝土微腐蚀。表2-4-1 式样 编号分析指标PH值TK135.03104.16228.210.0072.025.2771.258.1TK539.08119.04142.790.0022.359.04102.007.3据记载，

18、XXXXX镇该区内地震活动较少，但邻近地区历史上多有地震发生，区域记录到最早的地震是公元 638 年四川松潘 53/4 级地震，到 2008 年 5 月共记录到破坏性地震 146 次，其中大于等于 7 级地震 11 次，最大地震是 1879 年甘肃武都 8 级地震和 2008 年四川汶川8 级地震。汶川 8 级地震发生以后，中国地震局组织有关专家对汶川地震灾区的地震动参数区划图进行了修定，修定后的汶川地震灾区的地震动参数区划图形成中国地震动参数区划图（2001）一号修改单。在修定过程中，对龙门山构造带及附近相关潜在震源区在中国地震动参数区划图（2001）潜在震源区划分综合方案的基础上进行了重新

19、论证与划分。目前对汶川 8 级地震的地表破裂带、发震构造、余震分布所获得了较详细的资料（徐锡伟等，2008）证明上述潜在震源区划分方案基本合理，所以本次工作潜在震源区划分采用了这一方案。对场址影响较大或有修定的潜在震源区的划分依据简述如下：（1）青川 7.0 级潜在震源区包括青川断裂和龙门山中央断裂南坝至茶坝段，以及汶川 8 级地震余震分布的北段（最大余震为 6.4 级）。青川断裂在青溪以南晚更新世以来有活动，以北目前没有获得晚更新世以来断错的资料。本次汶川 8 级地震，在青川断裂上尚未调查到地震地表破裂的资料，8 级地震的地震地表破裂仅向北延伸到南坝以北十几公里处。根据该潜在震源区处于岷山隆

20、起的东侧、以及摩天岭隆起北西侧有北东向全新世以来的活动边界带的调节作用，估计其最大发震能力为 7 级，将该潜在震源区震级上限由 6 级提高为 7 级。（2）XX镇 6.5 级潜在震源区位于龙门山前山断裂带北段东部XX镇至XX一带，距离场地约 Xkm，目前尚未发现晚更新世以来的活动断裂，考虑到龙门山断裂带整体的活动性，以及本区具有明显的小地震活动，该潜在震源区震级上限由 6 级提高为 6.5 级根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001）及一号修改通知单，场址区50年超越概率 10%的地震动峰值加速度为 0.10g，相应地震基本烈度为度。场地区域构造稳定性较差。2.5.2 水文地质情况风

21、电机组布置于山脊坡顶，铁塔布置于风机周围30m50m范围内，山脊两侧均为陡坡，山脊北侧边坡坡度多在 4070，山脊南侧边坡坡度多在 2040，总的来看，场地地形不利于孔隙水的储存，地下水以基岩裂隙水为主，主要接受大气降水补给，加之地形和地层结构有利于地下水向侧坡及沟谷排泄，推测地下水埋深较大，预计塔基开挖深度范围内没有大量的地下水出露，但在雨季塔基范围内可能存在一定的地表水入渗，根据水质分析试验成果，地下水对混凝土微腐蚀。2.5交通条件及交叉跨越情况2.5.1交通条件 沿线海拔较低，可利用原有的机耕道、小山路，本工程沿线汽车平均运距约7.0km，平均人力运距约0.9km。2.5.2交叉跨越情况

22、交叉跨越统计表组号序号交叉跨越次数A组1乡村公路1B组1乡村公路4210kV线路13通讯线1C组1乡村公路22400V线路22.6房屋拆迁及砍伐情况 本工程沿线林木为松树、灌木林，为保护环境，根据本工程具体情况，除塔位占用地及附近以及施工放线通道，危及线路安全运行必须砍伐的林木外，对档中主要采取高塔跨越设计方案，其它按以下执行： 自然生长高度不超过2m的灌木丛原则上不予砍伐。 导线与树木（考虑树木自然生长高度）最小垂直距离不小于4m，在最大风偏情况下与树木的净空距离不小于4.5m的树木不予砍伐。本工程全线估计需砍伐树木850棵，移栽300棵。3机电部分3.1气象条件XX市属亚热带湿润季风气候区

23、，根据XX市气象站19712011年气象资料统计，年平均气温16.1，年平均气压957.7hpa，年平均水汽压13.9hpa，年平均降水量941.8mm，雷暴日数29.1d。XX市气象站气象要素统计见表3-1。XX市气象站多年气象要素特征值统计表表3-1项 目123456789101112全 年平均本站气压965.1962.6959.4955.9953.2949.3947.2949.8956.4962965.1966.5957.7平均气温5.27.211.416.921.324.425.825.721.216.511.36.616.1极端最高气温19.522.230.633.236.837.9

24、37.537.736.629.72619.437.9出现日期2714272T2214176813316/4出现年份1999199619732N198219721974199619971998197219751972极端最低气温-5.9-4.8-3.23.48.91.315.815.410.31.72.8-8.2-8.2出现日期30922T112222629231515/12出现年份1977197219862N198319801973198819711986197619751975平均水汽压5.56.48.41215.920.625.124.31.913.99.46.413.9平均相对湿度646

25、46464646977757774706769最小相对湿度9961061514191311986出现日期2T3T42T22630142920992T/2Y出现年份2N2N19832N198119952000199419861994199519962N平均总云量71808479787976698282727077平均低云量4.55.25.24.64.24.854.45.55.54.64.64.8晴天日数2710913910162915112829205阴天日数1411642001691711691611321901961441391976降水量4.57.317.744.295.4119.8253

26、171155.549.420.83.2941.8最大日降水量7.910.524.545.3129.2185.9165.3169.8153.488.439.87.4185.9出现日期3027282924151518510141315/6出现年份1983199719771973199119801979198919752000199419791980蒸发量664721108415442021185017351828117593978664714994平均风速1.31.41.61.61.51.31.11.11.21.21.21.21.3最大风速12.710.312.714.31311.71213.31

27、0.311.712.31214.3同时风向NNENNENNENNENNEWSWSSWENENNWNNENNENENNE出现日期29925282292213172T102428/4出现年份1979197819711983197119791971198219962N197919821983最多风向NNWNNWNNWNNWNESEESEESENNWNNWNNNNW频率10,4511,4211,357,347,338,368,438,458,438,468,459,468,41日照时数77.266.888131.5159.7142.5154.6174.398.188.386.577.41344.8日照

28、百分率24222434373336422725282530大风日数0.50.61.21.81.10.60.40.50.20.81.10.89.6沙尘暴日数0000000000000雾日数1.10.30.40.1000.300.30.91.72.27.4冰雹日数00000.20.10.1000000.4雷暴日数00.10.42.13.53.79.17.620.50.2029.1 本工程所在地区气候极端最低气温-10，设计范围地区的海拔标高1000-1416m。区域内覆冰为10mm，无冻土。气象条件组合表： 温 度（）风 速（m/s）冰 厚（mm）最高气温4000最低气温 -1000年平均气温10

29、00最大覆冰-51010最大风速-5300外过电压15100内过电压15150安装情况0100全年雷电日40冰比重（g/cm3）0.93.2导线和地线3.2.1导线型号选择按经济电流密度选择导线截面：风电场集电线33台风电机组的装机容量为49.5MW，风电场的年利用小时数为1978h，经济电流密度取为1.65A/ ，线路功率因数取0.85。按经济电流密度公式计算，风电场35kV集电线路所需的导线截面为：A组： 经上式计算：选定A组导线截面为185mm型钢芯铝绞线，型号为LGJ-185/25B组：经上式计算：选定B组导线截面为185mm型钢芯铝绞线，型号为LGJ-185/25C组：经上式计算：选

30、定C组导线截面为240mm型钢芯铝绞线，型号为LGJ-240/30故本工程推荐使用LGJ-185/25、LGJ-240/30型钢芯铝绞线。导线特性表名 称 参 数LGJ-185/25LGJ-240/30铝股数/直径(mm)24/3.1524/3.60钢股数/直径(mm)7/2.107/2.40铝截面(mm)187.04244.29钢截面(mm)24.2531.67综合截面(mm)211.29275.96计算外径(mm)18.9021.60设计安全系数2.52.5单位重量(kg/km)706.1922.2计算拉断力(N)5942075620弹性系数(KN/mm)73.073.020时直流电阻（/

31、km）0.15420.1181 3.2.2 地线型号选择本工程设计对架空避雷线采用全长架设方式，选用17-8.7-1270B(GJ-50)型钢绞线17-8.7-1270B(GJ-50)特性表 地线 参数17-8.7-1270B(GJ-50)截面(mm2)46.24计算外径(mm)8.7单位重量(kg/km)367.1计算拉断力(N)54020弹性模量(GPa)185.0线膨胀系数(1/E一6)11.520时直流电阻(Q/km)1.7573.3绝缘配合和防雷接地3.3.1 污区划分根据调查及收资，污染源主要为公路扬尘和大气环流所带来的污染物，污染影响较小。根据四川省2011年出版的四川省电力系统

32、污区分布图，本线路处于级污区分布地带，故本工程全部按级污秽区设计，爬电距取2.6cm/kV。3.3.2 绝缘子选择 本工程线路所经地带海拔高程为10001416m，绝缘子串所使用片数受污染等级与海拔的控制，绝缘子串的片数按能耐受长期工频电压作用确定，按最高电压计算，采用U70BP/146D绝缘子；绝缘子的主要尺寸及特性如下表：绝缘子尺寸及特性表绝缘子型号主 要 尺 寸机 电 特 性额定机械破坏负荷重量高度盘径爬距1分钟工频湿耐受电压(kV)雷电全波冲击(mm)(mm)(mm)50%闪络电压(kV)(kN)(kg)U70BP/146D14625545045120705.7 3.3.3 空气间隙根

33、据66kV及以下架空输电线路设计技术规定：送电线路在海拔为1000及以上的地区，带电部分与杆塔构件的间隙，在相应风偏条件下如下表 ： 带电部分与杆塔构件的最小空气间隙值工作状态运行电压内部过电压雷电过电压带电作业最小间隙(m)0.150.300.500.60注：对操作人员需要停留部分，带电作业还应考虑人体活动范围50厘米。3.3.4 防雷接地（1）防雷本工程所经地区年均雷电日为40个，属多雷区，全线架设地线进行保护，地线对边导线的保护角宜采用2030，单根地线的铁塔采用25，两根地线的铁塔建议采用20。在档距中央，气温为15度无风时，导线与地线之间的距离能满足：S0.012L+1的要求（式中：

34、L为档距m，S为导线与地线之间的距离），两根地线之间的距离不超过导线与地线之间垂直距离的5倍。（2）接地地线均逐塔接地，并通过专用接地线与铁塔可靠牢固连接，为便于变电站接地网接地电阻测量。平时运行时应用专用接地线与构架可靠连接（即将绝缘子短接）。本工程每基铁塔均敷设人工接地装置，接地装置为浅埋式水平幅射接地体，接地引下线12镀锌圆钢，接地体采用10镀锌圆钢，铁塔四个腿均应与接地体相连。应按照“三油二布”方式进行防腐处理。各基铁塔接地装置及施工要求详见杆塔明细表及接地装置施工图。工频接地电阻的测量时，应除去土壤系数的影响。考虑到线路部分地段土壤电阻率较高，以及个别塔位处于狭窄的山脊背上或岩石上，

35、接地装置敷设布置困难，接地电阻难以达到要求，此类塔位接地装置考虑采用集中接地装置（如接地模块），辅助降低接地电阻，使接地电阻满足规程要求。对线路进、出变电站2.0km范围内的铁塔，其接地电阻不宜大于10欧姆，其余铁塔接地电阻不大于15W。按照设计规定新建铁塔的地线对边导线的保护角按照66kV及以下架空输电线路设计技术规定的相关规定和过电压规程（GB 50545-2010）规定，在雷雨季节干燥时的工频接地电阻不得超过下表数值：土壤电阻率(欧m)100及以下1005005001000100020002000以上工频接地电阻(欧)1015202530 导线对地及交叉跨越物的最小垂直距离表 序号被交叉

36、跨越物名称最小允许垂直距离（m） 1非居民区对地距离 6.0 2居民区对地距离 7.0 3交通困难地区 5.0 4等级公路路面 7.0 5不通航河流至百年一遇洪水位 3.0 6电力线 3.0 7级通信线 3.0 8一般索道 3.0注：1.线路与标准轨距的铁塔、高速公路及一级公路交叉时，如交叉档距超过超过200m，导线最大弧垂应按导线温度70计算。2.跨弱电线路时，其交叉角应符合下述要求：级45、级30、级不限制。3.在导线最大风偏情况下与山坡、峭壁、岩石的最小净空距离要求为：步行可以到达的山坡：5.0米；步行不能到达的山坡、峭壁、岩石：3.0米。3.4导线换位及换相根据66kV及以下架空输电线

37、路设计技术规定（GB500612010）规定，线路较短对地电容衡影响不大，故本工程不换相。3.5绝缘子串及金具组装3.5.1绝缘子串机械强度选择 根据“设计规范”规定盘型绝缘子的机械强度安全系数在最大使用荷载的情况下为2.7，在断线情况为1.8。悬垂绝缘子串： 绝缘子串的机械破坏荷载系根据绝缘子串所承受的最大荷载而定。根据本工程所经过地区的地形情况计算，本工程导线耐张及跳线采用U70BP/146D绝缘子，一般情况下采用单联单挂点形式。当在大档距、大高差、重要交叉跨越情况下采用双联单挂点形式。3.5.2金具机械强度安全系数 根据“设计规范”规定：金具强度的设计安全系数在最大使用荷载的情况下不应小

38、于2.5，在断线、断联情况下不应小于1.5。 （1）第一个联结金具: 与横担联结的第一个金具需考虑其强度、灵活性及耐磨性。本工程除跳线支撑管外均选用电力金具产品样本中标准金具。（2）导线的耐张线夹: 本工程导线耐张线夹使用型号为：NY-185/25、NY-240/30液压型耐张线夹、XGU-3、XGU-4悬垂线夹两种形式。其最小受力不小于70kN。根据施工图实际荷载，确定使用如下绝缘子串组合型式：序号线 型型 式用 途1LGJ-185/25DX1导线悬垂串 （14 U70BP/146D）用于直线塔2DN1导线耐张串 （15 U70BP/146D）用于耐张塔3DN2导线耐张串 （15 U70BP/146D）用于大转角塔4LGJ-240/30DN3导线耐张串 （25 U70BP/146D）用于耐张塔5DN4导线耐张串 （25 U70BP/146D）U70BP/146D）U70BP/146D）用于大转角塔6全线路TX1导线跳线串（14 U70BP/146D）用于中相跳线7LGJ-185/25TX2导线跳线串（14 U70BP/146D）用于边相跳线8LGJ-240/30TX3导线跳线串（14 U70BP/146D）用于边相跳线9地线BX地线悬垂串用于直线塔10BN地线耐张串用于耐张塔4结构部分