火电厂烟气脱硫装置的安全经济运行3.doc
《火电厂烟气脱硫装置的安全经济运行3.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《火电厂烟气脱硫装置的安全经济运行3.doc(6页珍藏版)》请在沃文网上搜索。
1、火电厂烟气脱硫装置的安全、经济运行孙旭峰 倪迎春 彭海(江苏利港电力有限公司,江苏省 江阴市 214444)摘要:国内火电大机组大部分均采用石灰石-石膏湿法烟气脱硫装置(FGD),随着环保考核力度的加大,如何确保FGD的安全运行,提高FGD的投运率已成为各电厂关注的焦点,而由于烟气系统异常引起原烟气压力大幅波动,从而影响锅炉的安全运行;而吸收塔浆液起泡引起浆液大量溢流、石灰石和石膏浆液管道频繁发生堵塞、石膏二级脱水系统异常等对FGD的运行也会产生很大的影响。本文结合江苏利港电厂四套脱硫装置的实际运行经验,分析了影响FGD安全运行的的主要因素,并提出如何在确保安全运行的基础上做到经济运行。关键词
2、:湿法脱硫 安全运行 经济运行 目前,烟气脱硫装置已成为火力发电厂除锅炉、汽轮机、发电机外的第四大主机,其安全运行主要包含二个方面:FGD投入后对锅炉安全运行的影响以及FGD本身的安全运行影响;而经济运行主要是考虑在满足环保要求的前提下尽量降低FGD的运行费用,为全厂的节能降耗工作做出贡献。1、 FGD烟气系统异常对锅炉运行的影响烟气系统是FGD装置与锅炉的连接枢纽,一旦烟气系统发生故障,势必对锅炉运行产生影响,烟气系统中最重要的两个设备是旁路挡板和增压风机,下面分别阐述影响其安全运行的主要因素。1.1 旁路挡板 旁路挡板大多采用气动执行机构,必需设计能承受各种工况下烟气的温度和压力,并且不会
3、有变形或泄露,一旦旁路挡板有变形或卡涩现象,那么当FGD保护动作必须快开旁路挡板而挡板无法在规定时间内打开时,必然会引起炉膛压力大幅波动,严重时还会引起锅炉MFT保护动作。为预防挡板变形或卡涩,挡板密封风和加热装置正常时应该投运,在日常运行中,还应该定期(1015天)对旁路挡板进行快开试验,必须保证旁路挡板在有快开请求时能够快速开启,另外利用机组检修的机会应及时对烟道中的积灰进行清理。 在环保要求日益严格的今天,旁路挡板都要求关闭运行,而当FGD发生故障时必须要求其快速打开,其连锁保护的设计要合理,同时为确保安全,必需能做到在三断(断气、断电、断控制信号)时能够快速开启。另外,当FGD装置检修
4、或故障退出运行时,一定要将旁路挡板机械的闭锁装置锁定在开位,以防止在旁路挡板长期失去控制气源后因烟气压力波动而使挡板发生误关,这种现象在某电厂调试期间曾出现过,因承包方施工人员在FGD 168 满负荷试运行结束停运消缺后忘记将旁路挡板机械闭锁装置锁定在开位,最终导致锅炉MFT保护动作,令人惋惜。在FGD装置投入运行稳定后才能关闭旁路挡板,在关闭旁路挡板过程中增压风机导叶开度宜采用手动控制,尽量维持原烟气压力在-200pa-250pa左右,关闭旁路挡板的过程要缓慢,一边关闭挡板,一边监视原烟气压力和炉膛负压,同时关注增压风机的导叶开度情况,当旁路挡板关闭至30%左右开度时,注意关闭的速率要降低,
5、因为这时旁路挡板的关闭幅度对烟道的压力影响最大,在关闭的过程中还要加强与锅炉主控的联系。1.2 增压风机的运行 增压风机的主要目的是克服FGD的系统阻力,对于配置有2台增压风机并联运行的系统,由于一般所选轴流式风机,受风机性能特性的影响。在低负荷时(50%BMCR),很容易出现一台风机的流量很大,而另一台风机的流量很小的情况,此时,若开大流量小的风机静叶或关小输送流量大的风机静叶,则原来输送大流量的风机会突然跳到小流量工作点运行,而原来输送小流量的风机又突然跳到大流量工作点运行,产生不稳定的“抢风”现象,如调节不好,可能会产生失速和喘振现象。因此在自动方式运行时,密切监视二台增压风机的电流和风
6、量是否保持一致,一般风量是通过差压测量计算出来的,受测压管堵塞等影响波动较大,但电流相对变化稳定。当发现二台风机电流和风量有偏差时,可通过增减偏置来调节,如果偏置无法调节过来,可切手动方式调节。由于抢风现象一般都是发生在低负荷时,因此我们还可以停运其中一层喷淋,改变风机的出口阻力特性,使风机的工作点离开抢风区域。如有可能的话还可以联系锅炉适当增大风量。 正常运行情况下增压风机的导叶应该投入自动方式运行,作为反馈信号的原烟气压力测量信号宜采用三选中信号,以确保自动投入的准确性。2、 FGD运行中安全运行的主要问题2.1 吸收塔浆液起泡 吸收塔内的浆液从喷嘴处喷下与逆流的烟气不断发生反应,烟气中的
7、杂质在浆液中不断循环富集后会产生大量的泡沫,泡沫在吸收塔内产生后一般不容易被发现,当起泡严重后吸收塔浆液会发生大量溢流现象,对FGD的安全运行产生非常大的危害,这种现象一般发生在停运氧化风机或启动循环浆液泵时,利港电厂#4、#5、#6脱硫装置自投运后均发生过几次在吸收塔显示正常液位时的严重溢流现象,当时检查溢流管的最高透气口无堵塞现象,与大气相通良好,没有发生虹吸现象的可能,同时液位计经校验都是准确的。 现象一:利港电厂#4吸收塔正常液位运行在10.5m左右,溢流口标高11.7m,强制氧化的方式为固定式空气喷射器。07年05月02日,吸收塔在正常液位10.8m处运行,因运行的氧化风机故障需检修
8、,停运氧化风机后发现吸收塔液位不断升高,10min后液位达到最高12.4m,同时吸收塔溢流口有大量浆液溢出,启动备用氧化风机后,液位又逐渐恢复,溢流现象也消失,为什么氧化风机停运后,吸收塔液位迅速上升并溢流呢?#4吸收塔共有4个静压式液位计,吸收塔下部2个(2选1信号),吸收塔上部2个(2选1信号),吸收塔显示的液位由下式计算: 式中 H吸收塔显示液位 h1吸收塔下部液位计高度,m h2吸收塔上部液位计高度,m P1吸收塔上部液位计测量值,Kpa P2吸收塔下部液位计测量值, Kpa我们采集了氧化风机从停运到再次启动过程中,吸收塔上、下部液位计测量值变化情况,如图1所示,发现在氧化风机停运后,
9、吸收塔下部液位计测量值P2基本保持不变,吸收塔上部液位计测量值P1上升,当时吸收塔内无其它液体进入,但显示的液位几分钟内上升1.7m,肯定是计算回路中的浆液密度变小,从公式中看密度计算中的P2没有变化,P1增大,确实是密度降低了。可见,当氧化风机停运后,失去固定式喷射器喷出的氧化风,使循环浆液泵很容易将吸收塔液面产生的泡沫抽吸进入吸收塔中下部,使吸收塔内的浆液密度减小,体积增大,导致溢流。当气泡进入中下部后,上部的液位计测量出的P1是不断增大的,而下部的液位计测量出的P2是基本不变的(浆液溢流后逐渐降低),实际的溢流口溢出的是大量浆液而不是泡沫也证明了这一点。而氧化风机一启动后,喷射器喷出的氧
10、化风重新将产生的泡沫阻隔,使之不容易进入吸收塔中下部,P1又逐渐降低,溢流现象也消失。现象二:利港电厂#5、#6吸收塔正常液位运行在11.3m左右,溢流口标高12.75m,强制氧化的方式为搅拌器加空气喷枪组合式。07年07月05日,#5吸收塔在正常液位11.2m处运行,启动备用循环浆液泵3min后,发现吸收塔溢流口大量溢流浆液,而吸收塔显示液位仍为11.1m左右,离溢流口还有1m多,停运备用循环浆液泵后,溢流现象也消失,为什么启动备用循环浆液泵后,吸收塔显示液位正常,但溢流口大量溢流浆液呢?#5吸收塔共有3个静压式液位计,均在吸收塔底部(3选1信号),吸收塔显示的液位由下式计算:式中 H吸收塔
11、显示液位,m吸收塔浆液密度,采用了吸收塔浆液密度计的测量值,kg/m3h1吸收塔底部液位计高度,m P2吸收塔底部液位计测量值, Kpa 在启动备用的循环浆液泵后,多一层喷淋不仅使浆液表面泡沫加多,并且多一台循环浆泵的抽吸使吸收塔液面更多的泡沫进入吸收塔中下部,使整个吸收塔内浆液进入泡沫后真实的密度降低,体积增大,导致溢流,但由于吸收塔的显示液位计算回路中采用了密度计的测量值,密度计是安装在吸收塔石膏浆液排出泵的出口支管上,流经出口支管的吸收塔浆液是泵从吸收塔最底部抽出的,支管的直径也很小,所以虽然整个吸收塔内浆液真实密度降低但测量出的密度却不会有什么变化;同时泡沫的产生对于底部液位计测量的静
- 1.请仔细阅读文档,确保文档完整性,对于不预览、不比对内容而直接下载带来的问题本站不予受理。
- 2.下载的文档,不会出现我们的网址水印。
- 3、该文档所得收入(下载+内容+预览)归上传者、原创作者;如果您是本文档原作者,请点此认领!既往收益都归您。
下载文档到电脑,查找使用更方便
10 积分
下载 | 加入VIP,下载更划算! |
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 火电厂 烟气 脱硫 装置 安全 经济 运行