单层框架结构柴油发电机房计算书.pdf

1、?-总信息文件-工程名称：柴油发电机房工程代号：设计人：校核人：软件名称：盈建科建筑结构设计软件版本：2.0.3计算日期：2021/02/04-*设计参数输出*结构总体信息.结构体系:框架结构结构材料信息:钢筋混凝土结构所在地区:全国地下室层数:0嵌固端所在层号(层顶嵌固):0与基础相连构件最大底标高(m):0.000裙房层数:0转换层所在层号:0加强层所在层号:0竖向荷载计算信息:施工模拟三风荷载计算信息:一般计算方式地震力计算信息:计算水平地震作用是否计算吊车荷载:否是否计算人防荷载:否是否考虑预应力等效荷载工况:否是否生成绘等值线用数据:否是否计算温度荷载:否竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变

2、收缩影响:否是否生成传给基础的刚度:否上部结构计算考虑基础结构:否施工模拟加载层步长:1考虑填充墙刚度:否计算控制信息.水平力与整体坐标夹角:0.00梁刚度放大系数按 2010混凝土规范取值:是中梁刚度放大系数上限:2.00边梁刚度放大系数上限:1.50连梁刚度折减系数(地震):0.70连梁刚度折减系数(风):1.00连梁按墙元计算控制跨高比:4.00连梁材料强度默认同墙:是墙元细分最大控制长度(m):1.00板元细分最大控制长度(m):1.00短墙肢自动加密:是弹性板荷载计算方式:平面导荷膜单元类型:经典膜元(QA4)考虑梁端刚域:否考虑柱端刚域:否是否输出节点位移:否墙梁跨中节点作为刚性楼

3、板从节点:是结构计算时考虑楼梯刚度:否梁与弹性板变形协调:是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移:否梁墙自重扣除与柱重叠部分:否楼板自重扣除与梁墙重叠部分:否刚性楼板假定:整体指标计算采用强刚，其它计算非强刚地下室楼板强制采用刚性楼板假定:否是否自动划分多塔:否计算现浇空心板:否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移:否地震内力按全楼弹性板 6 计算:否求解器设定内存:0门式刚架按平面框架方式计算:否自动计算现浇板自重:是二阶效应信息.是否考虑 P-Delt 效应:否风荷载信息.使用指定风荷载数据:否执行规范:GB50009-2012地面粗糙程度:B修正后的基本风压(kN/m2):0.30结构

4、X 向基本周期（秒）:0.20结构 Y 向基本周期（秒）:0.20风荷载计算用阻尼比:0.050承载力设计时的风荷载效应放大系数:1.0考虑顺风向风振:是多方向风角度:舒适度验算用基本风压(kN/m2):0.00舒适度验算用阻尼比:0.020水平风荷载体型分段数:1分段号最高层号X迎风X背风X侧风X挡风Y迎风Y背风Y 侧风Y 挡风130.80-0.500.001.000.80-0.500.001.00自动计算结构宽深:是考虑横向风振:否考虑扭转风振:否地震信息.按地震动区划图 GB18306-2015 计算:否设计地震分组:一地震烈度:6(0.05g)场地类别:特征周期:0.35阻尼比确定方法

5、:全楼统一结构的阻尼比:0.050周期折减系数:0.70特征值分析类型:WYD-RITZ振型数确定方式:用户定义用户定义振型数:9按主振型确定地震内力符号:否框架的抗震等级:4钢框架的抗震等级:4剪力墙的抗震等级:4抗震构造措施的抗震等级:不改变框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是地下一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施 4 级:是是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否自动计算最不利地震方向的作用:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数:0活荷重力荷载代表值组合系数:0.50使用自定义地震影响系数曲线:否地震影响系数最大值:0.040罕遇地震影响系数最大值:0.

6、280地震作用放大方法:全楼统一全楼地震力放大系数:1.00减震隔震附加阻尼比算法:强制解耦最大附加阻尼比:0.25调整后的水平向减震系数:1.00地震计算时不考虑地下室以下的结构质量:否连接单元的有效刚度和阻尼自动采用直接积分法时程计算结果:否性能设计信息.是否考虑性能设计:否设计信息.是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层地震力:是是否扭转效应明显:否是否自动计算动位移比例系数:否第一平动周期方向动位移比例（01）:0.50第二平动周期方向动位移比例（01）:0.50梁端弯矩调幅系数:0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数:0.50非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数:0.33梁

7、扭矩折减系数:0.40九度结构及一级框架梁柱超配筋系数:1.15按层刚度比判断薄弱层方法:高规和抗规从严底部嵌固楼层刚度比执行高规3.5.2-2:否自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整:否自动根据层间受剪承载力比值调整配筋:否是否转换层指定为薄弱层:是薄弱层地震内力放大系数:1.25强制指定的薄弱层层号:0与柱相连的框架梁端 M、V 不调整:否0.2V0 调整分段数:0分段号起始层号终止层号0.2V0调整规则:min(0.20V0,1.50Vfmax)0.2V0 调整时楼层剪力最小倍数:0.200.2V0 调整时各层框架剪力最大值的倍数:1.500.2V0 调整上限:2.00框支柱调整

8、上限:5.00支撑按柱设计临界角:20按竖向构件内力统计层地震剪力:否位移角小于此值时，位移比设置为 1:0.00020剪力墙承担全部地震剪力:否零应力区验算时底面尺寸确定方式:质心到最近边距离的 2 倍考虑双向地震时内力调整方式:先考虑双向地震再调整剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分:否转换结构构件（三、四级）水平地震作用效应放大系数:1.00活荷载信息.柱、墙活荷载是否折减:否按建模菜单“房间属性”计算活荷载折减系数:否考虑活荷不利布置的最高层号:0梁活荷载内力放大系数:1.00楼面梁活荷载折减:不折减构件设计信息.柱配筋计算原则:单偏压连梁按对称配筋设计:否抗震设计的框架梁端配筋考虑受压

9、钢筋:是矩形混凝土梁按 T 形梁配筋:否按简化方法计算柱剪跨比（Hn/2h0）:是墙柱配筋设计考虑端柱:否墙柱配筋设计考虑翼缘墙:否与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计:是验算一级抗震墙施工缝:是梁压弯设计控制轴压比:0.40梁端配筋内力取值位置(0-节点，1-支座边):0.00不计算地震作用时按重力荷载代表值计算柱轴压比:否框架柱的轴压比限值按框架结构采用:否梁保护层厚度(mm):20柱保护层厚度(mm):20型钢混凝土构件设计依据:组合结构设计规范JGJ138-2016执行高钢规JGJ99-2015:是按叠合柱设计的叠合比:0.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4:否底部加强

10、区全部设为约束边缘构件:否面外梁下生成暗柱边缘构件:全都生成归入阴影区的/2 区最大长度:0边缘构件合并距离(mm):300短肢边缘构件合并距离(mm):600边缘构件尺寸取整模数(mm):10构造边缘构件尺寸设计依据:高规 JGJ3-2010 第7.2.16 条约束边缘构件尺寸依据广东高规设计:否按边缘构件轮廓计算配筋:否钢构件截面净毛面积比:0.85X 向钢柱计算长度是否按有侧移计算:是Y 向钢柱计算长度是否按有侧移计算:是按钢规自动判断强弱支撑:否门刚规范用 GB51022-2015:是执行门规 GB51022 附录 A:是执行门规 GB51022 附录 A.0.8:否门刚构件按宽厚比等

11、级控制局部稳定:否执行钢结构设计标准(GB50017-2017):是按宽厚比等级控制局部稳定:是截面宽厚比等级:S3支撑杆件截面宽厚比等级:S3按钢规 6.2.7 验算梁下翼缘稳定:是钢梁按压弯设计控制轴压比:0.10组合梁施工荷载(kN/m2):1.5防火验算.进行承载力法防火验算:否包络设计.是否分塔与整体分别计算，并取大:否自动取框架和框架-抗震墙模型计算大值:否是否与其它模型进行包络取大:否鉴定加固.是否鉴定加固:否装配式.是否是装配式结构:否材料信息.混凝土容重(kN/m3):26.00砌体容重(kN/m3):22.00钢材容重(kN/m3):78.00轻骨料混凝土容重(kN/m3)

12、:18.50轻骨料混凝土密度等级:1800梁箍筋间距(mm):100柱箍筋间距(mm):100墙水平分布筋最大间距(mm):150墙竖向分布筋最小配筋率(%):0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层号:0结构底部 NSW 层的墙竖向分布配筋率:0.60钢筋强度.HPB300 钢筋强度设计值（N/mm2）:270HRB335 钢筋强度设计值（N/mm2）:300HRB400 钢筋强度设计值（N/mm2）:360地下室信息.土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4):10.00扣除地面以下几层回填土约束:0外墙分布筋保护层厚度:35(mm)回填土容重(kN/m3):18.00回填土侧压力系数

13、:0.50室外地平标高(m):-0.35地下水位标高(m):-20.00室外地面附加荷载(kN/m2):0.00基础水工况组合方式:叠加按地下结构抗震设计标准GBT 51336-2018 设计:否地下室侧土约束施加方式:顶板双向弹簧按反应位移法计算地下结构的地震作用:否荷载组合.采用自定义组合:否使用建模自定义组合模板:否结构重要性系数:1.00执行建筑结构可靠性设计统一标准:是刚重比按 1.3 恒+1.5 活计算:否恒载分项系数:1.30活载分项系数:1.50活荷载组合值系数:0.70活荷载频遇值系数:0.60活荷载准永久值系数:0.50考虑结构设计使用年限的活荷载调整系数:1.00风荷载分

14、项系数:1.50风荷载组合值系数:0.60风荷载频遇值系数:0.40风荷载是否参与地震组合:否重力荷载分项系数:1.20水平地震力分项系数:1.30*楼层属性*层号塔号属性31标准层 321标准层 211标准层 1*塔属性*塔号 1结构体系:框架结构结构 X 向基本周期（秒）:0.20结构 Y 向基本周期（秒）:0.20水平风荷载体型分段数:1分段号最高层号挡风系数迎风面系数背风面系数侧风面系数131.000.80-0.500.000.2V0 调整分段数:0分段号起始层号终止层号0.2V0 调整时楼层剪力最小倍数:0.200.2V0 调整时各层框架剪力最大值的倍数:1.50*各层质量、质心坐标

15、，层质量比*层号塔号质心 X质心 Y质心 Z恒载质量活载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(m)(t)(t)(不折减)(t)(t)31-610.160261.12311.40018.40.10.30.00.1421-615.460260.2748.400131.22.24.50.00.8911-615.431260.2713.000140.29.218.40.01.00合计-289.811.623.10.0活载总质量(t):11.561恒载总质量(t):289.826附加总质量(t):0.000结构总质量(t):301.387恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载活载质量=活荷载重力荷载代

16、表值系数*活载等效质量总质量=恒载质量+活载质量+附加质量*各层构件数量、构件材料和层高*层号塔号梁数柱数支撑数墙数层高(m)累计高度(m)31104003.00011.40021386005.4008.40011386003.0003.000-保护层：层号塔号梁保护层(mm)柱保护层(mm)墙保护层(mm)312020-212020-112020-混凝土构件：层号塔号梁数柱数支撑数墙数(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)3110(C30/360)4(C30/360)-2138(C30/360)6(C30/360)-1138(C30/360)6(C30/360)-箍

17、筋（墙分布筋）：层号塔号梁数柱数支撑数墙数边缘构件(箍筋)(箍筋)(箍筋)(水平/竖向)(箍筋)3110(360)4(360)-(270)2138(360)6(360)-(270)1138(360)6(360)-(270)*X、Y 方向剪力墙截面面积*层号塔号X 向墙截面积(m2)Y 向墙截面积(m2)310.0000.000210.0000.000110.0000.000*风荷载信息*层号塔号风向顺风外力顺风剪力顺风倾覆弯矩31X13.113.139.4Y1.71.75.021X25.738.8249.1Y38.039.7219.211X11.550.3400.0Y17.056.7389.4

18、*各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)*层号塔号面积形心 X形心 Y等效宽 B等效高 H最大宽 BMAX最小宽 BMIN315.12-610.16261.050.806.406.400.802190.08-615.71260.2511.908.0011.908.001193.96-615.71260.2511.908.0011.908.00*各楼层质量、单位面积质量分布(单位:kg/m*2)*层 号塔 号楼 层 质 量单 位 面 积 质 量gi单 位 面 积 质 量 比max(gi/gi-1,gi/gi+1)311.85E+0043620.442.44211.33E+0051480.860.93

19、111.49E+0051590.611.07*计算时间*计算用时：00:00:7设计用时：00:00:5*各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No:层号Tower No:塔号Xstif，Ystif:刚心的 X，Y 坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的 X，Y 坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者Ratx2，Raty

20、2:X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 90%、110%或者 150%比值。110%指当本层层高大于相邻上层层高 1.5 倍时，150%指嵌固层RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)*Floor No.1Tower No.1Xstif=-615.7131(m)Ystif=260.2229(m)Alf=179.9836(Degree)Xmass=-615.4310(m)Ymass=260.2710(m)Gmass(重力荷载代表值)=158.65

21、89(149.4542)(t)Eex=0.0078Eey=0.0451Ratx=1.0000Raty=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00Ratx1=7.5042Raty1=4.9820RJX1=1.6948E+005(kN/m)RJY1=1.6948E+005(kN/m)RJZ1=0.0000E+000(kN/m)RJX3=1.1368E+005(kN/m)RJY3=1.0975E+005(kN/m)RJZ3=5.0622E+006(kN*m/Rad)-Floor No.2Tower No.1Xstif=-615.7201(m)Ystif=260.2297(m)Alf=179.961

22、9(Degree)Xmass=-615.4600(m)Ymass=260.2740(m)Gmass(重力荷载代表值)=135.6244(133.3962)(t)Eex=0.0071Eey=0.0410Ratx=0.1715Raty=0.1715薄弱层地震剪力放大系数=1.25Ratx1=2.8625Raty1=0.8772RJX1=2.9060E+004(kN/m)RJY1=2.9060E+004(kN/m)RJZ1=0.0000E+000(kN/m)RJX3=2.1640E+004(kN/m)RJY3=2.0953E+004(kN/m)RJZ3=1.0029E+006(kN*m/Rad)-F

23、loor No.3Tower No.1Xstif=-610.1600(m)Ystif=261.0463(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-610.1600(m)Ymass=261.1230(m)Gmass(重力荷载代表值)=18.6647(18.5367)(t)Eex=0.0222Eey=0.0000Ratx=1.5036Raty=3.3830薄弱层地震剪力放大系数=1.00Ratx1=1.0000Raty1=1.0000RJX1=4.3694E+004(kN/m)RJY1=9.8312E+004(kN/m)RJZ1=0.0000E+000(kN/m)RJX3=1.0800

24、E+004(kN/m)RJY3=3.4122E+004(kN/m)RJZ3=3.3343E+005(kN*m/Rad)-X 方向最小刚度比:1.0000(3 层 1 塔)Y 方向最小刚度比:0.8772(2 层 1 塔)*结构整体抗倾覆验算*抗倾覆力矩 Mr倾覆力矩 Mov比值 Mr/Mov零应力区(%)层号：1塔号：1X 向风1.633E+0043.823E+00242.700.00Y 向风1.192E+0044.311E+00227.660.00X 地震1.608E+0045.885E+00227.320.00Y 地震1.174E+0045.602E+00220.960.00*结构整体稳定

25、验算*地震:层号塔号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y 刚重比111.137E+0051.098E+0053.000380289.70686.610212.164E+0042.095E+0045.400186162.79760.801311.080E+0043.412E+0043.000224144.329455.999该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10，能够通过高规5.4.4 条的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20，满足高规5.4.1，可以不考虑重力二阶效应风荷载:层号塔号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y 刚重比111.105E+0051.062E+00

26、53.000380287.22583.794212.107E+0042.064E+0045.400186161.14859.907311.185E+0041.800E+0043.000224158.397240.501该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10，能够通过高规5.4.4 条的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20，满足高规5.4.1，可以不考虑重力二阶效应*结构抗震验算*本工程如下楼层为薄弱层：层号塔号X 向调整系数Y 向调整系数211.2501.250*风振舒适度验算*塔号：1按荷载规范附录 J 计算：X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000X 向横风

27、向顶点最大加速度(m/s2)=0.000Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000*内外力平衡验算*说明：恒、活荷载指本层及以上楼层恒、活荷载总值风荷载指本层及以上楼层风荷载总值注意：软件按构件所属楼层号统计该层内力，而外力是其上全部楼层的叠加结果对于地下室部分及存在越层构件、多层构件接地等情况可能会导致内外力统计结果不平衡，不会影响其它设计结果-1、恒、活荷载作用下轴力平衡验算(kN)：层号塔号恒载恒载下轴力活载活载下轴力31184.1184.12.62.6211495.81495.847.147.1112898.32898.3231

28、.2231.2-2、风荷载作用下剪力平衡验算(kN)：层号塔号X 向风荷载X 向楼层剪力Y 向风荷载Y 向楼层剪力3113.113.11.71.72138.838.839.739.71150.350.356.756.7*楼层抗剪承载力验算*Ratio_X,Ratio_Y:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X 向承载力Y 向承载力Ratio_XRatio_Y311.6415E+0021.8162E+0021.001.00212.6925E+0022.8384E+0021.641.56117.3972E+0027.7477E+0022.752.73*周期、地震力与振型输出文件*考虑扭转耦联时的振

29、动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数(Z)(强制刚性楼板模型)10.621995.200.93(0.01+0.93)0.0720.59565.661.00(0.99+0.01)0.0030.4723100.400.19(0.01+0.19)0.8140.21500.580.95(0.95+0.00)0.0550.182594.640.99(0.01+0.98)0.0160.17744.180.98(0.97+0.01)0.0270.1455137.560.03(0.02+0.02)0.9780.135840.570.09(0.05+0.04)0

30、.9190.097890.690.84(0.00+0.84)0.16地震作用最大的方向=91.956振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数(Z)10.622195.260.93(0.01+0.93)0.0720.59565.731.00(0.99+0.01)0.0030.4722100.420.20(0.01+0.19)0.8040.21510.580.95(0.95+0.00)0.0550.182694.750.99(0.01+0.98)0.0160.17754.320.98(0.97+0.01)0.0270.1455137.190.03(0.02+0.02)0.9780.135940.3

31、50.09(0.05+0.04)0.9190.097990.670.84(0.00+0.84)0.16(Z 向扭转质量系数只在强制刚性板下有意义，对于非强制刚性板下的计算结果仅供参考)振型号X 向平动质量系数%(sum)Y 向平动质量系数%(sum)Z 向扭转质量系数%(sum)10.51(0.51)62.41(62.41)3.93(3.93)266.82(67.33)0.71(63.12)0.05(3.98)30.29(67.62)6.00(69.11)48.22(52.20)45.83(73.45)0.05(69.16)0.13(52.33)50.21(73.66)30.27(99.43)

32、0.97(53.30)626.25(99.91)0.19(99.62)0.00(53.30)70.06(99.97)0.33(99.95)28.53(81.83)80.03(100.00)0.04(99.99)7.98(89.81)90.00(100.00)0.01(100.00)3.17(92.97)X 向平动振型参与质量系数总计:100.00%Y 向平动振型参与质量系数总计:100.00%第 1 扭转周期(0.4723)/第 1 平动周期(0.6219)=0.76地震作用最大的方向=91.991振型号阻尼比10.05020.05030.05040.05050.05060.05070.050

33、80.05090.050*仅考虑 X 向地震作用时的地震力(采用非强制刚性楼板假定模型计算结果)Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y:X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t:X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)310.08-0.76-0.23210.35-3.97-5.18110.07-0.87-1.17振型 2 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)318.720.530.002149.56

34、5.39-7.191110.541.16-1.70振型 3 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.040.350.69210.32-1.5816.53110.07-0.363.84振型 4 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-6.160.00-3.88216.510.03-1.03116.680.60-0.09振型 5 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.020.140.0721-0.040.60-0.46110.3

35、2-3.81-2.17振型 6 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)313.15-0.235.1821-11.62-0.52-1.171140.123.44-3.46振型 7 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)310.08-0.04-0.7521-0.110.09-0.46110.10-0.218.29振型 8 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)310.100.09-1.0021-0.13-0.101.23110.070.05-2.92

36、振型 9 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)310.00-0.01-0.0021-0.000.010.04110.00-0.00-0.01各振型作用下 X 方向的基底剪力-层号：1塔号：1振型号剪力(kN)10.51268.8230.3547.0350.26631.6570.0780.0490.00各层 X 方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X 向地震作用下结构的地震反应力Vx:X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx:静力法 X 向的地震力-FloorTowerFxVx(分

37、塔剪重比)MxStatic Fx(kN)(kN)(kN-m)(kN)3110.7810.78(5.818%)32.359.992151.3559.25(3.900%)345.6452.981143.7477.43(2.569%)554.7621.20抗震规范(5.2.5)条要求的 X 向楼层最小剪重比=0.80%*仅考虑 Y 向地震作用时的地震力(采用非强制刚性楼板假定模型计算结果)Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y:Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t:Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-FloorTowerF-

38、y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.898.422.5921-3.8943.7757.1011-0.839.6212.93振型 2 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)310.900.050.00215.090.55-0.74111.080.12-0.17振型 3 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)310.20-1.60-3.1621-1.467.18-75.3011-0.331.65-17.47振型 4 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y

39、-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.550.00-0.35210.580.00-0.09110.600.05-0.01振型 5 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)310.19-1.70-0.77210.51-7.135.5311-3.7745.3325.76振型 6 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)310.27-0.020.4421-0.99-0.04-0.10113.410.29-0.29振型 7 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(k

40、N-m)31-0.190.091.84210.27-0.211.1211-0.250.52-20.31振型 8 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)310.120.10-1.1721-0.15-0.121.44110.080.06-3.41振型 9 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.000.190.04210.00-0.21-1.0711-0.000.020.26各振型作用下 Y 方向的基底剪力-层号：1塔号：1振型号剪力(kN)161.8020.7337.2340.06536.

41、4960.2370.4080.0590.01各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y 向地震作用下结构的楼层剪力My:Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy:静力法 Y 向的地震力-FloorTowerFyVy(分塔剪重比)MyStatic Fy(kN)(kN)(kN-m)(kN)318.608.60(4.637%)25.799.992146.1554.31(3.575%)318.0652.981146.8673.71(2.446%)508.3221.20抗震规范(5.2.5)条要求的 Y 向楼层最小剪重比=0.80%

42、=各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算=层号塔号X向调整系数Y向调整系数调整后X向剪力调整后 Y 向剪力111.0001.00077.4373.71211.0001.00059.2554.31311.0001.00010.788.60*位移输出文件*采用强制刚性楼板假定模型计算结果单位:mmFloor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):Z 方向的节点最大位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y 方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y 方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,

43、Y 方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y 方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y 方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y 方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的 1.3 倍及上三层平均位移角的 1.2 倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点 X,Y,Z 方向的位移=工况 9=X 方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJm

44、axMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX3130000054.314.28300030000011.110.991/269552.30%1.002120000083.483.36540020000072.832.741/190655.22%1.171110000070.700.68300010000070.700.681/4257100.00%0.45X 向最大层间位移角：1/1906(2 层 1 塔)=工况 10=Y 方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-

45、DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY3130000024.544.44300030000020.280.251/9999100.00%1.002120000114.253.40540020000083.442.751/157253.37%4.401110000080.880.72300010000080.880.721/3408100.00%0.66Y 向最大层间位移角：1/1572(2 层 1 塔)=工况 2=+X 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-D

46、xMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX3130000013.473.421.02300030000011.241.101.131/24197.73%1.002120000012.402.301.05540020000081.931.841.051/280455.53%0.711110000010.480.461.04300010000010.480.461.001/6309100.00%0.36X 向最大层间位移角：1/2419(3 层 1 塔)X 方向最大位移与层平均位移的比值：1.05(2 层 1 塔)X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.13(3 层 1 塔)=工况 3=

47、-X 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX3130000013.473.421.02300030000011.241.101.131/24197.73%1.002120000012.402.301.05540020000081.931.841.051/280455.53%0.711110000010.480.461.04300010000010.480.461.001/6309100.00%0.36X 向最大层间位移角：1/2419

48、(3 层 1 塔)X 方向最大位移与层平均位移的比值：1.05(2 层 1 塔)X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.13(3 层 1 塔)=工况 4=+Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY3130000022.922.891.01300030000060.100.091.001/9999100.00%1.002120000112.822.501.12540020000112.211.961.131/244449.97%

49、8.931110000110.610.551.11300010000110.610.551.111/4947100.00%0.77Y 向最大层间位移角：1/2444(2 层 1 塔)Y 方向最大位移与层平均位移的比值：1.12(2 层 1 塔)Y 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.13(2 层 1 塔)=工况 5=-Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY3130000022.922.891.01300030000060.1

50、00.091.001/9999100.00%1.002120000112.822.501.12540020000112.211.961.131/244449.97%8.931110000110.610.551.11300010000110.610.551.111/4947100.00%0.77Y 向最大层间位移角：1/2444(2 层 1 塔)Y 方向最大位移与层平均位移的比值：1.12(2 层 1 塔)Y 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.13(2 层 1 塔)=工况 8=竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)313000001-3.182120000