某医药原料厂废水处理设计.doc

1、目录第1章 原始资料11.1 设计水质、水量11.2 设计出水水质指标11.3 其他1第2章 工艺流程选择及其特点32.1 水质分析32.2 工艺流程选择42.2.1 污水处理42.2.2 污泥处理4 2.2.3工艺流程图52.3 各个构筑物的特性62.3.1 格栅62.3.2 调节池62.3.3 水解酸化池62.3.4 UASB工艺介绍72.3.5接触氧化池8第3章 设计计算说明书93.1 格栅的计算93.2 调节池计算.123.3 水解酸化池ABR结构设计133.4 UASB设计133.4.1 反应区设计143.4.2 布水器设计143.4.3 三相分离区设计153.5 接触氧化池设计.1

2、83.6 混凝池的计算203.7 沉淀池的计算203.7.1 沉淀区尺寸计算203.7.2 污泥区计算213.7.3 池子总高H223.8 中和池223.9污泥浓缩池.224.0贮泥池.234.1清水池.244.2 高程计算.24第4章 工程投资算26参考文献29第1章 原始资料某医药原料厂位于华东某市，该厂生产医药原料-肌醇，生产车间实行三班制。水量变化较大，日排水量为450m3/d,另外该厂有大量冷却水（水温约70度），可供利用。1.1 设计水质、水量根据设计说明说提供的资料，各类废水的水质、水量情况如下：PH：8.5CODCr：60007500 mg/l;BOD5：28503000 mg

3、/l;PO43-：2535 mg/l;悬浮物：550 mg/l.1.2 设计出水水质指标PH：69;BOD5：30 mg/l;CODCr：100mg/l;悬浮物：70 mg/l.PO43-： 1mg/l;1.3 其他建设单位场地基本平坦，设计范围120120米，东西长，南北宽污水自场地西面流入，流入点标高-1.00m（0.00m以生产车间室内地坪为准）处理后污水要求由自场地东北角排出，排出点标高为-1.20m肌醇英文名称:inositol肌醇是一种生物活素,是生物体中不可缺少的成分，一种水溶性维生素；维生素B族中的一种，肌醇和胆碱一样是亲脂肪性的维生素；动物、微生物的生长因子。分子式(Form

4、ula)C6H12O6 ；分子量(Molecular Weight)180.15。又称环己六醇，广泛分布在动物和植物体内。最早从心肌和肝脏中分离得到。环己六醇在自然界存在有多个顺、反异构体，但有价值的、天然存在的异构体为顺-1 ，2 ，3 ，5-反-4，6-环己六醇，结构式如上。熔点253 ，密度 1.752 克厘米3（15 )，味甜，溶于水和乙酸，无旋光性，在100110 下容易脱水，成为无水结晶体。可由玉米浸泡液中提取。主要用于促进健康毛发的生长，防止脱发；预防湿疹；治疗肝硬变、肝炎、脂肪肝、血中胆固醇过高等症。肌醇生产工艺一种肌醇生产工艺，属于医用化工原料的生产方法，包括糠麸原料的浸泡、

5、过滤、中和、水解、脱色、浓缩、结晶和干燥等工序，其特征在于上述水解工序中按的重量比将菲丁和净水投入单层水解反应釜中直热加温至，釜内压力公斤下催化水解小时，然后加入碳酸盐调值为再加温搅拌，去杂脱色后经浓缩器常压或真空下浓缩，常温以下结晶，结晶物干燥处理之前反复化解浓缩鲒晶多次。由此获得的肌醇成品即可作为理想的医用化工原料包装待运。此方法经实验证明不仅省略了脱色和浓缩程序，缩短了流程，与传统的加压水解法生产肌醇相比，设备投资减少，使肌醇成本下降左右，且水解效果更好，在产量提高的同时用酸量竟下降。母液回收再用。第2章 工艺流程选择及其特点2.1 水质分析通过对所给资料水质的分析得出：1、 水量较小但

6、间歇排放，冲击负荷较高，因此必须设置必要的调节池以进行水质、水量调节；2、 混合后的污水中磷酸盐含量较高，要求出水浓度底。3、 废水中SS浓度较高。4、 COD浓度高，可生化性较好，但医药废水的成分很复杂。5、 不需要调酸碱度。2.2 工艺流程选择污水处理根据以上所述，此种废水选用生化为主体，物化处理配合的处理方法。废水先进入调节池调节水量、水质。在经过水解酸化池提升废水的可生化性。经过UASB反应器处理，在接触氧化池处理废水。UASB反应器和接触氧化池主要处理COD等。再加入石灰、混凝剂，混凝沉淀去出磷酸盐和少部分COD、SS。污泥处理 把沉淀池中的污泥打入污泥浓缩池浓缩，浓缩后的污泥经板框

7、压虑机压虑，虑饼交专业人士处理。 CODcr(mg/l)BOD5(mg/l)PO43-(mg/l)SS(mg/l)PH调节池出水75003000355508.5去除率（）水解酸化池出水4725285035468去除率（）37515UASB出水75639931.5234去除率（）84861050接触氧化池出水151.239.910.08117去除率（）80906850混凝沉淀出水75.6200.9135.1去除率（）50509170出水75.6200.9135.1出水要求100301706933肌醇废水2.3 工艺流程图450m3/d格栅调节池水解酸化池UASB反应池储气柜接触氧化池混凝池平流沉

8、淀池清水池上清液达标计量排放风机污泥浓缩池厢式压滤机贮泥池2.4 各个构筑物的特性格栅格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等。一般情况下，分粗细两道格栅，粗格栅的作用是拦截较大的悬浮物或漂浮物，以便保护水泵；细格栅的作用是拦截粗格栅未截留的悬浮物或者漂浮物。调节池由于工厂生产为间歇式的，所以其废水的水量、水质随时间的变化而变化。为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行综合调节。该调节池采用的进水方式为重力流，出水用泵抽升；而调节池的搅拌采用机械搅拌。水解酸

9、化池ABR反应器是在反应器内设置一系列垂直放置的折流挡板使废水在反应器内沿折流挡板上下折流运动，依次通过每个格室的污泥床至出口，在此过程中废水中的有机物质与厌氧活性污泥充分接触而得到去除。ABR的结构简单，整体上更接近于推流式，不需要填料和结构复杂的三相分离器；垂直折流板的加入使得ABR的物理结构具有了搅拌功能（多次的上下折流）、加强了厌氧活性污泥与基质的接触；在容积不变的条件下增大了废水的流程，使基质与污泥的接触机会和接触时间增多，提高了反应器的处理效率；反映器内的厌氧活性污泥借助于废水的流动特点和降解过程中的产气作用而升起和下沉，但由于折流板的阻挡和污泥自身的沉降性，污泥沿着反映器水平方向

10、的移动速度很慢，加之各上下向格室的宽度不等，故大量的厌氧活性污泥被留在反应池内；可在不同格室中驯化培养出与流经该格室的污水水质及环境条件相适应的微生物群落，使反应器的运行更为稳定、灵活有效。ABR反应器的结构优点：（1）结构简单，没有移动部分，不需要搅拌设备；在容积不变的条件下增大了废水的流程；（2）水利条件好，有效容积高；（3）沿反应器的纵向将产酸过程和产甲烷过程分离 ，反应器以两相系统方式运行；（4）减少堵塞和污泥膨胀；（5）无特殊的气固分离系统；（6）低的投资和运行费用。活性污泥：（1）颗粒污泥不是ABR良好运行的必要条件；（2）活性污泥截流能力强且不需要固定媒体或污泥沉降室，具有高的S

11、RT，污泥的产量低；（3）各格室的微生物随流程逐级递变，递变规律与基质的降解过程协调一致，确保相应的微生物相拥有最佳的工作活性。运行: (1)低的水力停留时间HRT（2）可长时间运行而无剩余污泥；（3）可以在较广的温度和浓度范围内运行；（4）推流式特性确保系统对水力和有机冲击负荷具有很高的稳定性；（5）对有毒物质和抑制性化合物具有更好的缓冲适应能力；（6）系统拥有更优的出水水质。UASB工艺介绍UASB是升流式厌氧污泥床反应器的简称。具有工艺结构简凑、处理能力大、无机械搅拌装置、处理效果好以及投资费用省等优点。UASB反应器的基本构造主要包括以下几个部分：污泥床；污泥悬浮层沉淀区；三相分离器。

12、各组成部分的功能、特点及工艺要求分述如下：污泥床污泥床位于整个UASB反应器的底部。污泥床内具有很高的污泥生物量，其污泥浓度一般为4000080000mg/l，有文献报导可高达100000150000 mg/l。污泥床的容积一般占整个UASB反应器容积的30%左右，但它对UASB反应器的整体处理效率起着极为重要的作用，它对反应器中有机物的降解量一般可占到整个反应器全部降解量的70%90%。污泥床对有机物的如此有效的降解作用，使得在污泥床内产生大量的沼气，微小的沼气气泡经过不断的积累、合并而逐渐形成较大的气泡，并通过其上升的作用而将整个污泥床层得到良好的混合。污泥悬浮层污泥悬浮层位于污泥床的上部

13、。它占据整个UASB反应器容积的70%左右，其中的污泥浓度要低于污泥床，通常为1500030000 mg/l，由高度絮凝的污泥组成，一般为非颗粒状污泥，其沉速要明显小于颗粒污泥的沉速，污泥容积指数一般在3040 mg/l之间，靠来自污泥床中上升的气泡使此层污泥得到良好的混合。污泥悬浮层中絮凝污泥的浓度呈自下而上逐渐减小的分布状态。这一层污泥负担着整个UASB反应器有机物降解量的10%30%。沉淀区沉淀区位于UASB反应器的顶部，其作用是使得由于水流的夹带作用而随上升水流进入出水区的固体颗粒（主要是污泥悬浮层中的絮凝性污泥）在沉淀区沉淀下来，并沿沉淀区底部的斜壁滑下而重新回到反应区内（包括污泥床

14、和污泥悬浮层），以保证反应器中污泥不致流失而同时保证污泥床中污泥的浓度。沉淀区的另一个作用是，可以通过合理调整沉淀区的水位高度来保证整个反应器的集气室的有效空间高度而防止集气空间的破坏。三相分离器三相分离器一般设在沉淀区的下部，但有时也可将其设在反应器的顶部，具体视所用的反应器的型式而定。三相分离器的主要作用是将气体（反应过程中产生的沼气）、固体（反应器中的污泥）和液体（被处理的废水）等三相加以分离，将沼气引入集气室，将处理出水引入出水区，将固体颗粒导入反应区。它由气体收集器和折流挡板组成。UASB反应器的互作原理UASB反应器的主体部分是一个无填料的设备，它的工艺构造和实际远行具有以下几个突

15、出的特点：一是反应器中高浓度的以颗粒状形式存在的高活性污泥。这种污泥是在一定的远行条件下，通过严格控制反应器的水力学特性以及有机污染物负荷的条件下，经过一段时间的培养而形成的。二是反应器内具有集泥、水和气分离于一体的三相分离器。这种三相分离器可以自动地将泥、水、气加以分离并起到澄清出水、保证集气室正常水面的功能。三是反应器中无需安装任何搅拌装置，反应器的搅拌是通过产气的上升迁移作用而实现的，因而具有操作管理比较简单的特征。接触氧化池经UASB处理后的废水，COD浓度仍较高，要达到排放标准必须进一步处理，即采用好氧处理，此工艺拟用接触氧化池，设计1座接触氧化池。第3章 设计计算说明书3.1格栅的

16、计算1. 已知条件设计平均流量:Q=450/(243600)=0.0052(m3/s),总变化系数Kz=1.34 2. 设计计算(见图2-1) 栅槽宽度 栅条的间隙数n,个 式中Qmax-最大设计流量，m3/s； -格栅倾角，(o)，取=75 0; b -栅条间隙，m，取b=0.01 m; n-栅条间隙数，个； h-栅前水深，m，取h=0.1 m; v-过栅流速，m/s,取v=0.6 m/s;隔栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。则： n=(0.00521.34sin751/2)/（0.010.10.6） =11.4 取 n=11(个) 则每组细格栅的间隙数为11个。栅槽宽度

17、 B设栅条宽度 S=0.01m 栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3 m,取0.2 m;则栅槽宽度 B= S(n-1)+bn+0.2 =0.01(18-1)+0.0111+0.2 =0.48(m)单个格栅宽0.48m，两栅间隔墙宽取0.50m，则栅槽总宽度 B=0.482+0.60=1.56m 通过格栅的水头损失 h1 h1=h0k 式中 h1-设计水头损失，m; h0 -计算水头损失，m; g -重力加速度，m/s2 k -系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3； -阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，=2.42。 =0.13 (m) 栅后槽总高度H，m 设栅前

18、渠道超高h2=0.3m H=h+h1+h2=0.1+0.13+0.3=0.53(m) 栅槽总长度L，m 进水渠道渐宽部分的长度L1。设进水渠道宽B1=0.2，其渐宽部分展开角度1=20 0,进水渠道内的流速为0.52m/s。 L1=(B- B1 )/2tg20=(1.56-0.2)/20.36=0.46 L2 = L1/2=0.23 L= L1 + L2 +1.0+0.5+ H1/tg75=2.30m 式中，H1为栅前渠道深， =0.4 m. 每日栅渣量W，m3/d 式中，W1为栅渣量，m3/103m3污水，格栅间隙615mm时，W1=0.100.05m3/103m3污水；本工程格栅间隙为10

19、mm，取W1=0.07污水。W=864000.00520.07/1000=0.03(m3/d)0.2 采用人工清栅3.2调节池计算设计参数：Q=450m3/d，有效停留时间取24h；1.有效容积VV=Q/24T=（450/24）24=450m32.有效水深取 h=2.5m3. 表面积A A=V/H=450/2.5=180m2 则取L=20m，B=14m的长方形水池。4.总高度H设超高h1=0.5m,保证高度h2=1mH=h+h1+h2=2.5+0.5+1=4.0m3.3水解酸化池ABR结构设计设水力停留时间为10 h则V= Qt=29.1710291.7m3Fv=Q（So-Se）/V=450(

20、7500-4725) 10-3/291.7=4.28kgCOD/m3d上流速度取0.15m/h,则A=Q/r=29.17/0.15=194.47m2 ，取196 m2取L=16m,B=12mH1=V/A=291.7/196=1.5实际高度HH1h1.5+0.31.8m设计水解酸化池两座并联，每座分4隔室，各隔室容积相等，L=L/4=16/4=4,每隔室中上流室与下流室容积比取4：1，设垂直隔流板，折流挡板底部转角为4503.4UASB设计UASB反应器的工艺设计包括反应区设计和三相分离区设计量部分。反应区设计包括布水器设计和有效容积计算。三相分离区设计包括沉淀室设计和气液效果核算。所以进入UA

21、SB池的水质情况为:PH69CODcr4725mg/lBOD52850mg/lSS468mg/l3.4.1反应器设计Q=450m3/d污泥床为颗粒污泥与絮状污泥,取 容积负荷Nv=8kgCOD/（m3.d）污泥产率：0.055kgMLSS/kgCOD 产气率：0.5m3/kgCOD以污泥容积负荷来计算有效容积VV=QS0/N=450285010-3/8=160.3 m3校核停留时间TT=V/Q=160.3/29.17=5.55（h）上流速度取0.6m/h(一般0.60，9m/h) (2)反应区的面积A=Q/v=29.17/0.6=48.61 m2,取48m2采用矩形，分4格，每格尺寸为4m 3

22、mH=V/A=160.3/48=3.33m3.4.2布水器设计设布水器服务面积S=4m2/个，每池布水点数n=A/S=48/4=12设布水管内流速u0=0.4m/s,u1=0.5m/s,u2=0.6m/s,u3=0.7m/s,u4=0.8m/s,u5=2.0 m/s（管出口）则直径d为：d0=(Q0/0.758u0)1/2=29.17/3600/(0.7580.4)1/2=163.5 mm,取164 mm；d1=(Q1/0.758u1)1/2=(0.5 Q0/0.758u1)1/2=29.17/(23600)/(0.7580.5)1/2=103.4mm，取103mm； d2=(Q2/0.758

23、u2)1/2=66.7mm，取67 mm；d3=(Q3/0.758u3)1/2=43.7mm，取44 mm；d4=(Q4/0.758u4)1/2=28.9mm，取29 mm；验证：空塔水流速度u=Q/F=29.17/32=0.912m/h1.0m/h,合理；空塔气流速度ug=QCa/F=29.17(6.9-1.38) 0.4/32=2.01m/h3.4.3三相分离区设计三相分离气需要满足的要点是：1 混合液进入沉淀区前，必须将其中的气泡予以脱出，防止气泡进入沉淀区影响沉淀。2 沉淀区的表面水力负荷应在0.8以下。进入沉淀区前，通过沉淀槽底缝隙的流速不大于0.2m/h。3 沉降斜板倾角不应小于5

24、0度，使污泥不在斜板积聚。4 出水堰前设置挡板，以防上浮污泥流失。三相分离器三相分离器沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，则沉淀区表面负荷率：面积水力负荷Q=450/(4824)=0.39m3/m2.h26.8m2所以符合要求.设沉淀区的水力停留时间为t=2h三相分离器的高度h2= qt=0.52=1 (m)设上，下三角形集气罩斜面水平夹角a为55，下三角形高h3=0.8m则有：b1=0.8/1.428=0.56(m)，取0.6m设单元三相分离器b为3m，则下集气罩之间的宽b2为：b2=3-2b1=3-20.6=1.8(m)下三角形集气罩回流缝的总面积a1 a1=b2ln= 1.855=45

25、(m2)则v1为：v1=130/(245)1.4(m/h), 合格上三角形集气罩回流缝的总面积a2a2= b3l12n1b3-上三角形集气罩回流缝的宽度0.2ma2=0.21029=36(m2)则v2为：v2=130/(236)1.8(m/h)a2为控制断面，可以满足v1 v22.0m/h的条件，具有较好的固液分离要求。因为上三角下端C至下三角形斜面和垂直距离：CE=b3sin55=0.20.82=0.164(m)BC= CE/sin35=0.164/0.57=0.29(m)取AB=0.2m上三角形集气罩的位置即可确定。h4=(ABcos55+b2/2)tg55 =（0.20.57+1.8/2

26、）1.431.45（m）已知上三角形集气罩的水深为0.3m,则上下三角形集气罩在反应器内的位置已经确定。根据已确定的三相分离器构造，校核气液分离的条件是否符合要求。沿AB方向水流的速度va=130/(20.1641092)=1.1(m/s)气泡上升速度Vb的大小与其直径大小，水温，液体和气体的密度，液体的粘滞系数等因素有关。当气体的直径很小（d0.1mm）时围绕气泡的水流呈层流状态，Re1，这时气泡的上升流速可用Stocks公式计算： Vb= d-气体直径，cm；取0.01cm 1-液体密度，g/cm3；取1.03g/cm3 g-沼气密度，g/cm3；1.2 10-3g/cm3g-重力加速度，

27、cm/s2-碰撞系数，可取0.95 -废水的动力粘滞系数，g/(cms) =1-液体的运动粘滞系数，cm2/s；取0.0101 cm2/s（按净水取值） =0.01011.03=0.0104 g/(cms)由于废水的一般比净水的大，可取废水的为0.02 g/(cms)，则Vb=0.266(cm/s)=9.58(m/h)根据前面的计算结果有：BC/AB=0.29/0.2=1.45Vb /va9.58/1.1=8.7则可满足的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。则三相分离器的总高度为2m，占有的区域面积为44m。3.4.4反应器的总高度HH=h1+h2+h3+h4 h1超高,取0.5m

28、. h2三相分离器的高度,取2mh3反应区高度，取5mh4配水区高度，取1m总高度为8.5m3.5接触氧化池设计水质水量1.设计水质采用BOD容积负荷为2.5 kgBOD/m3d，进水BOD为399mg/l,COD为756mg/l图3-2 接触氧化池2、有效容积：V=QSo/N=450399/2500=71.823、总面积：采用填料层高度为2.7mF=V/H=71.82/2.7=26.6,取27 m24、池座数，及单池面积：采用1座接触氧化池，分3格，每格尺寸为LB=3.8m3.8m，每格面积1425 ， 符合要求5、校核接触时间: t=nfH/Q=3142.7/29.17=3.9h6、氧化池

29、总高度：设计采用软性填料Ho=H+h1+h2+(m-1)h3+h4=2.7+0.5+0.4+20.2+0.5=4.5mh1-超高，一般取0.50.6m；取0.5mh2-填料层上层水深，一般为0.40.5m；取0.4mh3-上下层填料间距，一般采用0.20.3m；取0.2mm-填料层数,3层h4-填料至池底高度，在0.51.5m之间；取0.5m3.6混凝池的计算根据所查资料设：混合时间HRT30min则有效容积V有Q/T29.17/2=14.58m3设有效高度H有2mSV/H有14.58/27.3 m2设L3.7m,B2m（分两格）则实际面积7.4m2设超高h0.5m总高HH有+h2+0.52.

30、5m3.7沉淀池的计算3.7.1沉淀区尺寸计算 沉淀区有效水深h2 h2=qt=12=2m式中h2有效水深，m； q表面水力负荷，即要求去除的颗粒沉速,一般用1.03.0 m3/(m2h)； t污水沉淀时间，初次沉淀池12 h沉淀区有效水深h2，一般用2.04.0 m。 沉淀区有效容积V1V1=Ah2=Qmaxt=(450/24)238.5m3式中V1有效容积，m3； A沉淀区水面积，m2 ； Qmax最大设计流量，m3/ hA= V1/ h2=538.5/2=19.25m2 沉淀区总宽度B=3m，L7.72m，L取8m 式中B沉淀区总宽度，m。 校核实际A=LB=183=30m2L/ B=1

31、0/33.333 3.7.2污泥区计算 污泥部分所需容积W =Q max (C1C2) 86400T100/KZR(100P0) =29.17(81.9103) 12/11000(10.97) =0.96m3式中C1进水悬浮物浓度，t/ m3C2出水悬浮物浓度，t/ m3KZ污水量总变化系数， R 污泥容重，t/ m3,取1.0 t/ m3P0 污泥含水率，% 污泥斗容积V2 经计算设泥斗上边2m2 m，下边0.4 m0.4 m, 污泥斗斜壁与水平面的夹角为30o h4=（2-0.4）/2tg30 o =0.5m其中h4泥斗高度， 污泥斗实际污泥容积V3=1/3h4 (f1+f2+（f1f2）

32、)=0.82m3f1-泥斗上口面积, m2f2-泥斗下口面积, m23.7.3池子总高H设沉淀池超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5mH=h1h2h3h4=0.320.50.5=3.30m图3-4平流式沉淀池平面图3.8中和池由于混凝池中加入了石灰导致pH值升高。所以要出水达标要加些废酸液把pH值调整到69，出水达标。设：混合时间HRT0.5h则有效容积V有Q/T29.17/2=14.58m3设有效高度H有1.2mSV/H有9.375/1.212.15 m2取L3.5m，B3.5m则实际面积S实12.25m设超高h0.3m总高HH有+h1.2+0.31.5m3.9污泥浓缩池1、污泥总量及

33、污泥浓度计算污泥总量：进池含水污泥量为45010%=45/d混凝后多出的污泥量按进水水量的5%算，约为35/dQ=45+35+0.96=76.8/d 2、浓缩池面积停留时间采用10小时，池子分3格，可以保证进入污泥不间断浓缩。V=Q10h=105.96/3/2410=10.7采用浓缩池的工作高度为1.5mS=V/H=10.7/1.5=7.8m2可采用有效面积为7.5m2，尺寸为3.0m2.5m泥斗上底采用2.4m2.4m，下底采用0.5m0.5m，角度为60度，高度为1.5mh4=（2.9-0.5）/2tg60=2m3、浓缩池总高度设浓缩池超高h1=0.5，缓冲层高度h3=0.3m，则浓缩池总

34、高度H=h1h2h3h4=0.5+1.5+0.3+2 =4.3m4、浓缩后污泥体积由于污泥浓缩后的浓度为： ,可以近似地认为浓缩池进泥的含水率P1=98.5%。浓缩污泥的含水率P2=85%，浓缩后污泥体积为：V2=Q(1-P1)/(1-P2)=10.6 4.0贮泥池贮泥池设计为圆形，设计参数HRT=6h,Q=10.6m3/d,V=QHRT=10.6/246=2.65m3,取V=2.7m3取H=2m，超高取0.3m4.1清水池该池采用钢筋混凝土结构，池顶用预制水池盖板封盖。设计参数：停留时间（HRT）：20min 有效容积60 超高：0.5m R=2.44.2高程计算本设计流量Q=29.17m3

35、/h,选取管径为30mm的铸铁管，查表可知，流速v=1.26m/s,1000i=7.95根据公式： h=iL+构筑物内部水头损失查表可以得出，90o弯头的局部损失为0.48,等径三通的局部损失为1.5构筑物名称 高 程清水池水头损失 0.100 m 中和池到清水池沿程水头损失 0.001 m中和池水头损失 0.100 m沉淀池水头损失 0.400 m 接触氧化池到沉淀池沿程水头损失 0.002m接触氧化池水头损失 0.600 m UASB到接触氧化池沿程损失 0.002 mUASB水头损失 0.800 m水解酸化池到UASB沿程损失 0.002m水解酸化池水头损失 0.700 m调节池到水解酸

36、化池沿程损失 0.001 m 调节池水头损失 0.100 m 水头损失共计 2.808m 污泥浓缩池4格连通，污水用污泥泵WQ25-8-1.5回流至调节池各构筑物水位标高为：出水管排出点标高 -1.200 m清水池 0.000 m沉淀池 1.600 m混凝池 2.500 m接触氧化池 3.000 mUASB 1.605 m水解酸化池 2.891m中和池 0.500 m调节池 3.661 m污泥浓缩池 2.300 m贮泥池 1.500 m进水管管底标高 -1.300 m由设计资料所知，进水点管底标高为-1.30m，经处理后的水直接排放，排出点标高为-1.20m。通过水头损失的计算，可知，本设计中

37、须选用提升泵的技术性能参数：水泵型号6PWL，Q= 350m3/h=97 L/s,H=27m,N=42KW污泥均用污泥泵经剩余污泥泵房打入污泥浓缩池，浓缩池上清液回流至进水口，浓缩污泥由污泥泵房抽到污泥压滤脱水车间，经过脱水处理后外运填埋。具体数据见高程图。第四章 工程投资估算按运行15年计(1) 构筑物造价由于构筑物均采用钢筋混凝土结构，每立方米单价为450元土建部分投资估算序号构筑物名称规 格 型 号单位数量估算（万元）1泵房钢筋混凝土结构座11202调节池钢筋混凝土结构座180.83中和池钢筋混凝土结构座14.14水解酸化池钢筋混凝土结构座1314.55UASB钢筋混凝土结构座1122.36接触氧化池钢筋混凝土结构座17.47沉淀池钢筋混凝土结构座110.78清水池钢筋混凝土结构座12.69污泥浓缩池钢筋混凝土结构座19.410贮泥池钢筋混凝土结构座11.811停车场柏油路面，面积个1112仓库钢筋混凝土结构座12013药房钢筋混凝土结构座13.514污泥压滤车间钢筋混凝土结构 座110.315污泥输送泵房钢筋混凝土结构 座115.116配水井钢筋混凝土结构座10.9总计-971.1（2）设备部分设备部分投资估算序号名 称规 格 型 号单位数量估算（万元）备 注1格栅GSH-2型水力筛网过滤机