XX有限公司6h燃煤蒸汽锅炉房工艺设计.doc

1、XX有限公司6t/h燃煤蒸汽锅炉房工艺设计摘要本设计是对一家假想公司6t/h燃煤蒸汽锅炉房的工艺设计，该公司提供一块6000020000mm的空地来作为锅炉房的地基基础。在文中通过公司给出的数据和对锅炉房设计所需数据的计算，给出了该锅炉房合理的设备选型依据和主要设备的型号，如：锅炉型号、水处理的选择、鼓风机、引风机的选择等。经计算最终决定采用1台SZL6-1.25-WII型蒸汽锅炉，额定工作压力1.25MPa。由于本锅炉房原水为城市自来水，其硬度和含氧量不符合锅炉给水要求，所以对原水需要进行软化和除氧处理。软化系统选用两台逆流再生钠离子交换器，轮流运行使用。流动床的优点为出水质量高，能连续工作

2、，操作较方便，需要的交换剂量较少。除氧方式为了方便，选用化学除氧中的亚硫酸钠除氧法。对于鼓风机与引风机，根据计算出的烟气量与送风量，分别选取了型号为GG6-15 No.6.9D的鼓风机与型号为GY6-15 No.10.5D的引风机。在确定了该锅炉房各项设备的型号后，根据GB50041-2008锅炉房设计规范和相关技术措施的具体要求，确定了不同规模情况下锅炉房的配置方案，从而确定了锅炉房各个设备的放置位置与汽水管道、烟风管道的平面布置。关键词：工业锅炉房，锅炉，设计IThe design XX CO. LTD.6 t/h coal-fired steam boiler room process

3、AbstractThis design is for a hypothetical company 6 t/h coal-fired steam boiler room process design, the company provides a 60000 x 20000 mm of space as a foundation for boiler room. Given in the article through company data and the data required for the calculation of boiler room design, gives a ra

4、tional of the boiler room equipment selection basis and main equipment models, such as: boiler model, selection of water treatment, air blower, the selection of the induced draft fan, etc. By computing the final decided to adopt 1 SZL6-1.25 - the WII type steam boiler, the rated working pressure of

5、1.25 MPa. Due to the boiler room raw water for the city tap water, the hardness and oxygen do not conform to the requirements of the boiler feed water, so the raw water to soften and oxygen treatment. Softening system chooses two counter-current regeneration sodium ion exchanger, take turns to run.

6、the advantages of moving bed for water quality is high, can continuous working, convenient operation, less need to exchange dosage. Oxygen way for convenience, choose the sodium sulfite method in chemical oxygen. For fan and induced draft fan, smoke gas and air output, according to the calculated mo

7、del is respectively chosen for GG6-15 No. 6.9 D blower and models for GY6 - No. 15 10.5 D of induced draft fan. When determining the type of the boiler room equipment, according to GB50041-2008 specification for design of boiler room and related to the specific requirements of the technical measures

8、, determine the size of the different circumstances of boiler room configuration scheme, thus determines the boiler room placement of all equipments and soda pipes, the smoke wind pipe layout.Key Words: Industrial boiler room, Boiler,design I目 录第1章 绪论11.1 研究背景11.2 研究意义21.3 研究内容2第2章 设计的资料42.1 煤质资料42.

9、2 水质资料42.3 热负荷资料42.4当地地理资料42.5场地资料5第3章 锅炉型号和台数的确定63.1热平衡及燃料消耗量计算63.1.1锅炉热效率63.1.2保温系数63.1.3锅炉的输出热量73.1.4锅炉的耗煤量73.1.5锅炉的计算燃煤量73.2 锅炉型号和台数的确定73.2.1 锅炉型号的确定73.2.2锅炉台数的确定83.2.3备用锅炉8第4章 水处理设备的选择及计算94.1水处理设计资料94.2软化水量的计算94.2.1锅炉房总给水量94.2.2锅炉房凝结水总回收量104.3 锅外水处理方案的确定104.3.1 水的软化处理104.3.2水的除氧处理114.3.3软化水箱体积的

10、确定114.4 锅炉排污114.4.1锅炉排污量的计算124.4.2排污降温池的计算12第5章 通风系统设计及设备选择135.1送风系统设计135.1.1理论空气量计算135.1.2送风量计算135.2引风系统设计135.2.1理论烟气量计算135.2.2实际烟气量计算145.3烟囱高度的校核及断面尺寸的计算155.3.1烟囱高度确定155.3.2烟囱断面尺寸的计算155.4送、引风机设备的选择165.4.1引风机的选择165.4.2鼓风机的选择17第6章 运煤、除渣、除尘系统的选择196.1烟量与灰渣量的计算196.1.1锅炉房灰渣量196.2确定运煤、除渣方式206.3除灰渣设备的选择计算

11、206.3.1灰渣沟设计计算206.3.2灰沟耗水量Ghs计算206.3.3渣沟耗水量计算216.3.4灰沟混合物流量计算216.3.5渣沟混合物计算216.3.6灰渣沟尺寸的确定216.3.7灰沟自流条件的校核216.3.8渣沟自流条件的校核226.4除尘器的选择23第7章 计算煤场、灰渣场面积257.1 煤场面积估算257.2 渣场面积估算25第8章 锅炉房布置27结论27参考文献29谢辞30 VXX有限公司6t/h燃煤蒸汽锅炉房工艺设计第1章 绪论锅炉在人们的生产生活中扮演着相当重要的角色，不管是人们的冬天供暖，家庭及酒店，体育馆，火车站等建筑物中的生活热水，还是工厂内为生产提供的动力和

12、热量，都需要锅炉来提供热量。随着当今社会的高速发展，锅炉设备已经广泛的应用于现代工业中的各个部门，成为国民经济发展的重要供热设备之一。随着城市的发展建设和对环境保护的需要，尽管燃油，燃气的锅炉日益增多，但由于我国以煤为主的能源结构，锅炉燃料还是以煤为主，燃煤锅炉大约占其中的80%。但它们的热效率普遍较低，而且排放的大量烟尘和有害气体，严重污染了环境，在节能减排方面有巨大的潜力。因此，我们当前面临的是节能和环保两大课题。对于一个国家来说，能源就是其经济发展的命脉，一个缺少能源的国家是无法发展好其经济，能源关系到一个国家的经济与环境的可持续发展。如今我国各大城市雾霾问题已是屡见不鲜，节约能源，降低

13、环境污染，是我国当下不得不面临的重大问题，虽然我国的新燃烧技术和新炉型的开发已经取得一定成果，但反观我国目前燃料的使用情况，由于经济条件、设计经验相对来说比较不成熟，使得燃油、燃气锅炉的发展受到了一定的制约。而燃煤锅炉房初投资小，经济实用性强，因此燃煤锅炉在未来的一段时间内仍然是主流趋势，所以做燃煤锅炉房的设计具有一定的现实意义。1.1 研究背景五十年来，我国工业锅炉飞速发展，近二十年的发展更可谓突飞猛进。不仅在数量上，技术水平也有了质的飞跃，但回顾历史，我国的锅炉的发展也是历经坎坷才一步一步走到今天。1953年我国开始进行第一个5年计划，经济建设大规模的展开，同时锅炉的数量也在成倍的增加。据

14、统计，1955年全国蒸汽锅炉数量为1.7万余台，而到1962年就增加到了6万余台。数量的迅速增加,其安全问题也日渐突出。据统计，1950年至1955年，全国共发生锅炉爆炸事故43起，伤亡379人，压力容器事故67起，伤亡221人，其中后3年尤为突出1。在经受相继血的教训后，国家开始组建锅炉检查总局，在1955年组建工作基本完成，人数达到 36人。天津第一棉纺厂事故促发了我国锅炉安全监察机构的成立。在1961年与1962年我国在仿照外国的标准基础上分别发布了火管锅炉受压元件强度计算暂行规定和水管锅炉受压元件暂行规定，这两个标准的发布和实施对我国的锅炉在设计、制造、改装等方面的技术进步起到了关键的

15、指导和保障作用。1966年到1970年期间，国家停造兰开夏、考克兰等低效锅炉，并对相关在用锅炉进行有效的技术改造，取得了明显的节能效果，排烟温度由400500下降到250以下，热效率提高到70以上。七十年代初期，我国发布实施了第一个控制污染物排放的控制标准工业“三废”排放试行标准，该标准的实施在全国掀起了“消烟除尘”的锅炉技术改造热潮，对锅炉燃煤质量下降起到了很好的缓和作用。1983年在西交大黄祥新教授主持的“六五”国家重点公关项目“链条炉炉拱结构和二次风技术研究”中，创新性的发展了层燃炉拱设计技术和活络芯炉排片技术，惠及目前生产和运行的每一台层燃链条炉排锅炉，创造了无法估量的节能减排效益2。

16、随着工业生产和发展的恢复，我国出现供煤紧张的状况，工业锅炉燃煤质量下降和煤种多变的情况日趋尖锐。项目“链条炉炉拱结构和二次风技术研究”，创新性发展了层燃炉拱设计技术和活络芯炉排片技术，惠及目前生产和运行的每一台层燃链条炉排锅炉，创造了无法估量的节能减排效益。1997年开始，在经过多年的工作，在各个地方队锅炉运行调研的基础上，形成了我国GB/T 179542000工业锅炉经济运行标准，规定了锅炉运行的基本要求，以及锅炉运行的技术指标，成为考核工业锅炉运行管理水平的依据。工业锅炉是一个涉及到燃料的生产和消费的比较复杂的机电一体化的工业设备，炉型变化多，煤质变化大，容量范围广，工业锅炉的发展需要各方

17、面人员的协同合作，从管理、标准、技术等多方面入手，才能解决复杂多变的问题。1.2 研究意义（1）为适应中解决工业锅炉房发展的需要，合理的选择工业锅炉房配置就成为了一项很重要的工作。本课题通过对工业锅炉房的资源状况了解，得出实际情况下最为合理的工业锅炉房最优配置，从而为工业锅炉房配置的选择提供可靠的决策依据。（2）为了降低热损失，解决方法是进行锅炉房的优化设计，使锅炉处在一个稳定的负荷水平下，可以达到提高锅炉房总体热效率的目的。1.3 研究内容按照锅炉房工业设计的程序、考虑原则。设计之前首先了解工厂生产工艺的性质，如介质的种类、参数、负荷大小等，并了解采暖的要求，搜集各项必需的原始资料。工业锅炉

18、房设计的主要内容有：（1）热平衡计算（根据煤质资料计算理论空气量及燃烧产物，锅炉热平衡及燃烧消耗）。（2）热负荷计算及锅炉型号和台数选择（根据锅炉房最大热负荷确定锅炉房的规模及确定锅炉型号和台数，并计算锅炉房平均热负荷及年热负荷）。（3）水处理系统及给水系统设计（包括软化系统的选择、锅炉给水除氧、锅炉排污）。（4）汽水系统设计（包括给水系统和蒸汽系统）。（5）烟风系统设计(包括鼓风机、引风机选择)。（6）送煤除灰渣设计。第2章 设计的资料2.1 煤质资料元素分析成分：Car=74.15% Har=1.19% Oar=0.59% Nar=0.14% Sar=0.15% Mar=9.8% Aar=

19、9.85% Vdaf=2.84% Qnet.ar=25430KJ/kg2.2 水质资料总硬度： H=3.1me/L永久硬度： HFT=1.0 me/L总碱度： HT=2.1 me/LPH值： PH-7.5溶解氧： 6.58.9mg/L悬浮物： 0溶解固形物： 380 me/L2.3 热负荷资料该厂设在XX市，本设计任务是新建一集中锅炉房，以满足该厂生产用气需要。生产用气设备要求提供的蒸汽压力最高位1.0MP，用气量为5.0t/h；凝结水受生产过程的污染，不能回收利用。2.4当地地理资料年主导风向： 西北平均风速： 3.5m/s大气压： 97870Pa海拔高度： 396.9m最高地下水位： -3

20、.5m土壤冻结深度： 无土壤冻结情况2.5场地资料设计场地位长方形6000020000的空地，且已经场地平整。第3章 锅炉型号和台数的确定3.1热平衡及燃料消耗量计算 3.1.1锅炉热效率 =100-qi （3-1） 式中：锅炉热效率，%； qi锅炉总的热损失，%。锅炉排烟损失（3-2） 式中：q2锅炉排烟损失，%； Iex排烟热焓，KJ/Kg，根据排烟温度170查温焓表取2805.29KJ/Kg； 冷空气理论焓，KJ/Kg，根据冷空气温度30查温焓表取273.78KJ/Kg； ”过热系数，取1.7；q4固体不完全燃烧热损失，%，取18；应用基低位发热量，KJ/Kg，等于25430 KJ/Kg

21、。所以 q2=7.54%锅炉总的热损失qL=q2+q3+q4+q5+q6 （3-3） 式中：q2锅炉排烟损失，%； q3气体不完全燃烧损失，%，取1；q4固体不完全燃烧热损失，%，取18；q5散热损失，%，取2.5； q6灰渣物理热损失，%，取0.246。所以 qL=29.29%则 =100-qi=100-28.29=70.71%3.1.2保温系数 （3-4） 式中：锅炉热效率，%； q5锅炉总的热损失，%； 锅炉总的热损失，%。所以 =0.966 3.1.3锅炉的输出热量Q1=D(is.s-if.w)+Pbw(is.w-if.w)1000 （3-5） 式中：Q1锅炉输出热量，KJ/h； D锅

22、炉额定蒸发量，t/h，等于6 t/h；is.s过热蒸汽焓，KJ/Kg，按P=1.35MPa 查水蒸气表B13表得2787.2KJ/Kg；if.w给水焓，KJ/Kg，按P=1.35MPa tfw=105查表411.08 KJ/Kg； is.w饱和水焓，KJ/Kg，按P=1.35MPa查水蒸汽表B13得822.4KJ/Kg；Pbw排污率，%，取5。所以 Q1=14191116KJ/h 3.1.4锅炉的耗煤量 B=Q1/(/100)Qnet.ar （3-6）式中：B锅炉耗煤量，KJ/h； Q1锅炉输出热量，KJ/h；锅炉总的热损失，%；Qnet.ar应用基低位发热量，KJ/Kg，等于25430 KJ

23、/Kg。所以 B =789.22Kg/h 3.1.5锅炉的计算燃煤量 Bcal=B(100-q4)/100 （3-7）式中：Bcal锅炉的计算燃煤量，Kg/h； B锅炉耗煤量，Kg/h；q4固体不完全燃烧热损失，%。所以 Bj =647.16Kg/h3.2 锅炉型号和台数的确定3.2.1 锅炉型号的确定在确定锅炉的燃煤种类和锅炉热负荷之后，对锅炉类型的选择，需综合考虑一下因素：需要供热参数的要求，对所采用的燃料能有效地燃烧，热效率要较高，应能使锅炉的出力、台数和其它性能对负荷的变化能有效地适应，应有较低的基建和运行管理费用，且宜选用燃烧设备相同的锅炉。根据以上几点，锅炉房内应尽量选用同型号、同

24、容量的锅炉，锅炉型号和容量相同不仅有利于培训和提高操作人员的运行水平，而且有利于施工和设计，且管理方便；同时人员及设备的互换性强；检修同一种锅炉检修质量高，所需工具备件少；锅炉房布置整齐，有利于采用机械化运煤和除渣设备。所以同一锅炉房最好采用容量和型号相同的锅炉。3.2.2锅炉台数的确定选用锅炉的台数时应考虑对负荷变化和意外事故的适应性、建设和运行的经济性。一般来说，单机容量较大的锅炉其热效率较高，锅炉房占地面积较小，运行人员少，经济性好；但台数不易太少，否则适应负荷变化的能力和备用性就差。锅炉房采用的锅炉的台数，应根据负荷到调度、锅炉的检修和扩建的可能因素确定，一般不少于两台。当选用一台锅炉

25、能满足负荷和锅炉检修的需要时，宜安装一台锅炉。采用机械化加煤锅炉的台数，新建时一般不超过四台；扩建和改建时台数一般不超过七台；采用手工加煤锅炉的台数，新建时一般不超过三台，扩建和改造时总台数可按具体情况确定4。3.2.3备用锅炉当锅炉检修，锅炉房热负荷可以通过调度以满足生产要求时，不应设备用锅炉。当锅炉检修，锅炉房减少供热将引起重大的生产事故或重大的损失时，应设置一台备用锅炉。根据这一原则，对于专供采暖通风用热的锅炉房，一般不设置备用锅炉，当某台锅炉在运行时发生故障需要停炉检修时，可在短暂的检修期内降低部分采暖通风热负荷，锅炉的正常检修应在非采暖期进行，对于兼有采暖、通风和生产、生活用热的锅炉

26、房，当在非采暖期至少能停用一台锅炉进行轮流检修时，可不设置备用锅炉5。综上所述，本设计只选择一台SZL6-1.25-WII型锅炉。该锅炉规范见表3-1。表3-1 SZL6-1.25-WII型锅炉规范额定蒸发量Dt/h6额定蒸汽压力PMPa1.25额定蒸汽温度trat193.3给水温度tf.w105冷空气温度tl.a30排污率%5第4章 水处理设备的选择及计算4.1水处理设计资料根据低压锅炉水质标准规定，对于供水温度大于95的热水锅炉，补给水和循环水的水质要求如表4-1所示： 表4-1 水质要求项 目锅外化学处理补给水循环水悬浮物/(mg/L)5总硬度/(me/L)0.6PH值（25）71012

27、溶解氧/(mg/L)0.10.1 通过补加药剂使锅水pH值控制在1012。 锅炉额定功率大于等于4.2MW时，热水锅炉给水应除氧。4.2软化水量的计算本设计锅炉房总软化水量Gzr等于锅炉房总给水量Gzg与锅炉房凝结水回收量Ghs之差。 （4-1） 4.2.1锅炉房总给水量 （4-2）式中：D锅炉房额定总蒸发量，t/h； Pls给水管路的漏损率，取0.5%； Pbw锅炉排污率，%，取5%。最后求得锅炉房总给水量为：Gzg=5（1+0.005+0.05）=5.27 t/h4.2.2锅炉房凝结水总回收量因为该锅炉凝结水受生产过程的污染，不能回收利用，所以凝结水量为零，即 Ghs= 0因此，锅炉房总软

28、化水量为： （4-3）4.3 锅外水处理方案的确定锅炉的水处理包括水的软化和除氧两个过程。4.3.1 水的软化处理锅炉水的软化处理方法：药剂处理法、离子交换软化处理法、磁场软化处理法和其他软化处理方法。在本设计中采用目前得到广泛使用的离子交换软化处理法，其中离子交换剂选取有机质的合成离子交换树脂，软化方法采用流动床离子交换法。流动床离子交换软化装置可以连续工作。按运行方式分为重力式和压力式两种；按运行系统可分为单塔式、双塔式和三塔式三种6。根据原水水质指标，本设计拟采用无顶压固定床逆流再生钠离子交换法软化给水。流动床的优点为出水质量高，能连续工作，操作较方便，需要的交换剂量较少。无顶压固定床逆

29、流再生钠离子交换器原理为：钠离子交换器内装有一定高度的钠离子交换树脂作为交换剂 。生水自上而下地通过交换剂层，交换剂上的钠离子置换了生水中的钙、镁离子、使水得到了软化。Ca2+Na2R CaR+2Na+ Mg2+Na2R MgR+2Na+交换剂上的钠离子逐渐被钙、镁离子所取代，当使用一段时间以后，就会泄漏出钙、镁离子,在出水的硬度达到所规定的数值时，即停止运行,进行再生。再生时将58% 的盐水由下向上地通过交换剂层。盐液中的钠离子又置换出交换剂上的钙、镁离子，使交换剂得到再生，恢复其交换能力。反应如下：CaR+2Na+ Ca2+Na2R MgR+2Na+ Mg2+Na2R由于原水总硬度为3.1

30、me/L，所以决定选用逆流再生钠离子交换器两台，以树脂为交换剂。两台交换器串联使用；当第一台交换器的软化水出现硬度时，随即把第二台串入使用；直至第一台交换器出水硬度达11.5me/L时，停运，准备再生，由第二台交换器单独运行软化，如此循环使用。4.3.2水的除氧处理在锅炉给水处理过程中，除氧最为一个非常关键的环节是不可或缺的。在给水系统和锅炉的腐蚀性物质中氧是主要的，应当把给水中的氧迅速到清除，免得它腐蚀锅炉的给水部件和系统，氧化生成氧化铁是腐蚀产物会进入锅内，附着或沉积在锅炉管壁和受热面上，形成难溶而传热不良的铁垢，而且会因为管道内壁的腐蚀而造成出现点坑，增大阻力系数。管道严重腐蚀时，甚至会

31、发生爆炸事故。国家水质标准规定蒸发量大于等于2吨每小时的蒸汽锅炉和水温大于等于95的热水锅炉都必需除氧。根据气体溶解定律，当水中的温度越高时，气体的溶解度越小；水上面气体分压力愈小，其在水中的溶解度也愈小。因此水的除氧可分为三种： 采用加热水到沸点以及使水面上氧气分压力减小的方法来达到，这种方法称为热力除氧法； 采用在水中加入反应剂使水中的氧在进锅炉前转变为其他化合物的方法来除氧，这种方法称为化学除氧法； 利用含氧水与不含氧气体强烈混合，使水中的氧气析出的方法也可除氧，这种方法称为解析除氧法。亚硫酸钠除氧，属于化学除氧法。因为在给水系统中氧使锅炉的主要腐蚀性物质，所以要求迅速将氧从给水中去除，

32、一般使用亚硫酸钠作为除氧剂，2Na2SO3+O2 2Na2SO4，通常要求加药量比理论值大。温度愈高，反应时间愈短，除氧效果愈好。当炉水PH=6时，效果最好，若PH增加则除氧效果下降。加入铜、钴、锰、锡等作催化剂，可提高除氧效果7。 该方法由于亚硫酸钠价廉、投资低，安全，操作也较为简单。所以本次锅炉除氧采用亚硫酸钠除氧。4.3.3软化水箱体积的确定软化水箱的设置，按其体积按40min的补给水量计算，即 Vrs=0.67=0.675.27=3.53 m3 （4-4）现选用尺寸为200016001500mm的方形开式水箱，其公称体积为4.8m3。4.4 锅炉排污锅炉的排污方式有连续排污和定期排污两

33、种。本设计是95/70的热水锅炉，所以采用定期排污方式。定期排污主要是排除锅水中的水渣松散状的沉淀物，同时也可以排除盐分杂质。所以，定期排污是装设在下锅筒的底部或下集箱的底部。在每一根定期排污管上都必须装有两个排污阀。排污时，先慢慢开启紧靠锅炉的阀门，称为慢开阀；而后再开启离锅炉较远那一只块开阀，瞬即排污。排污结束时，主要要先关快开阀，后关慢开阀，以保护慢开阀不致损坏，更换快开阀而不必停炉8。 4.4.1锅炉排污量的计算一般地，锅外水处理排污每天不宜少于23次，排放时间0.51min。锅外水处理每次定期排污水量（单位为m3）按下式计算： = ndhl （4-5）式中： n 上锅筒的数量；取 1

34、 d 上锅筒的直径（m），取1.8m ； h 水位计水位高度的变化（m），一般取 h=0.1m； l 上锅筒的长度（m），取6.43m 。所以，锅炉定期排污量为： =3ndhl=311.80.16.43=3.5 （4-6）4.4.2排污降温池的计算锅炉定期排污按每台锅炉8小时排污一次计算。锅炉排污降温池有效容积计算可以按下式计算： （4-7）式中： 排污降温池所需要的有效容积，； 每班定期排污量，； 所排污水温度，95； 允许降温池排出的水温，40，取30； 加入池内的冷却水温度，30，取15； 混合不均匀系数，本设计取1.5。 （4-8） 所以选择有效容积为27的排污降温池。其尺寸为：LBH

35、为300030003000。第5章 通风系统设计及设备选择5.1送风系统设计5.1.1理论空气量计算 （5-1）式中：V0理论空气量，m3/Kg ； Car含碳量，%，取74.15；Sar含硫量，%，取0.15；Har含氢量，%，取1.19； Oar含氧量，%，取0.59。所以 V0 =0.0889（74.15+0.3750.15）+0.2651.19-0.03330.59 =6.893 m3/Kg 5.1.2送风量计算 冷空气流量的计算： Vlk=BjV0(”1-1+ky) （5-2）式中：”1炉膛出口处的过量空气系数，取”1=1.5； 1炉膛的漏风系数，1=0.1； ky空气预热器中空气漏

36、入烟道的漏风系数，ky=0.1； tlk 冷空气温度，tlk=30；所以 Vlk=647.166.893（1.5-0.1-0.1）=2.324m3/s5.2引风系统设计5.2.1理论烟气量计算（1）三原子气体体积 （5-3）式中：VRO2理论空气量，m3/Kg ； Car含碳量，%，取74.15；Sar含硫量，%，取0.15。所以 VRO2=0.01866(74.15+0.3750.15) = 1.385 m3/Kg （2）理论烟气量Vg0=VRO2+VH2O0+VN20 （5-4） =1.385+0.365+5.446 =7.196 m3/Kg 5.2.2实际烟气量计算 锅炉尾部排烟量 Vp

37、y=Vg0+1.0161(py-1)V0 （5-5） =7.196+1.0161(1.7-1)6.893 =12.098m3/kg 式中：py锅炉排烟除过剩空气系数，据热力计算知py=1.7 除尘器入口至省煤器出口间烟气量的计算 a.烟气温度tpy 除尘器前烟温按热力计算规定，应取排温烟度tpy=170，所以除尘器入口处烟温 tcc=tpy=170。 b.烟气量Vcc的计算： Vcc=Bj(Vpy+V0) （5-6） =647.16(12.098+0.16.893) =13429.36 m3/h=3.73 m3/s 式中：此段烟道漏风系数，取=0.1； c.引风机处烟气温度tyf的计算： ty

38、f= = =162.2 （5-7） 式中：引风机间烟道至省煤器出口中的漏风系数，=0.1 d.引风机处烟气流量Vyf的计算： Vyf= （5-8） =647.16（12.098+0.16.893） =13192.18 m3/h=3.66 m3/s5.3烟囱高度的校核及断面尺寸的计算5.3.1烟囱高度确定根据锅炉大气污染物排放标准GB13271-2001有关规定：燃煤锅炉房只能设一根烟囱，锅炉房烟囱高度见下表5-1。表5-1燃煤、燃油（燃轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度锅炉房装机总容量MW0.70.71.41.42.82.877141428t/h1122441010202040烟囱最低允

39、许高度m202530354045本锅炉房装机总容量为6t/h，由表可查的烟囱高度应不小于35m，取烟囱高度H=35m。5.3.2烟囱断面尺寸的计算 出口处的烟气温度：烟囱高度为35则温降为 = （5-9） A考虑烟囱种类的不同的修正系数，见下表5-2，取2。表5-2修正系数A烟囱种类无衬铁烟囱有衬铁烟囱砖烟囱壁厚小于0.5m砖烟囱壁厚大于0.5m修正系数A20.80.40.2 则 = 如此烟囱出口处的烟温=-=170-28.5=141.5 烟囱出口直径 （5-10） =1647.166.893+1.0161(1.7-1)7.196 = 12218.85 m3/h 式中：Bj每台锅炉计算的燃料消耗量，kg/h；n利用同一