办公区地下车库CD段基坑支护工程设计.doc

1、 目 录1办公区地下车库CD段基坑支护工程设计11.1 设计基本资料11.1.1 工程概况11.1.2 工程水文地质条件11.1.3 设计依据11.1.4 支护结构方案的选择11.2 支护设计21.2.1 支护参数21.2.2 CD段土钉支护设计21.2.2.1 单根土钉抗拉承载力设计值21.2.2.2 单根土钉受拉荷载标准值51.2.2.3 计算各土钉在直线破裂线外穿越稳定土体内的长度51.2.2.4 计算直线破裂线内土钉的长度51.2.2.5 土钉全长51.3 CD段土钉支护整体稳定性验算51.3.1 内部整体性验算51.3.2 外部稳定性验算71.3.2.1 抗滑移验算71.3.2.2

2、抗倾覆稳定性验算81.4 计算土钉钢筋直径81.5 土钉支护构造设计81.6 土钉排水系统91.7 土钉墙施工与检测91.7.1 土钉墙施工顺序91.7.2 混凝土喷射及注浆规定91.7.3 土钉墙的质量检测91.7.4 施工检测要求92 箱型基础设计102.1 工程概况102.2 地质资料102.3 材料与荷载资料112.3.1 材料112.3.2 上部荷载112.4 箱型基础地基计算122.4.1 验算箱型基础的尺寸及构造122.4.1.1 箱型基础的尺寸及构造122.4.1.2 箱型基础水平截面积验算122.4.1.3 基础高度验算132.4.1.4 偏心距计算132.4.2 验算地基承

3、载力142.4.2.1 箱型基础自重及其上活荷载的标准值与设计值142.4.2.2 上部竖向荷载标准值与设计值152.4.2.3 基础底面荷载标准值与设计值152.4.2.4 竖向荷载偏心产生的力矩152.4.2.5 水平地震力对基底的力矩（横向）152.4.2.6 基底反力152.4.3 地基变形验算152.4.3.1 O点的沉降192.4.3.2 a,b点的沉降202.4.3.3 箱型基础横向倾斜验算212.5 箱型基础结构设计212.5.1 计算地基反力212.5.2 计算整体弯矩252.5.2.1 计算箱基刚度262.5.2.2 计算上部结构总折算刚度262.5.2.3 计算跨中最大弯

4、矩272.5.3 顶板计算282.5.3.1 地下室房间顶板282.5.3.2 走道顶板292.5.3.3 顶板斜截面抗剪承载力验算292.5.4 中板计算302.5.4.1 荷载计算302.5.4.2 地下室房间中板302.5.4.3 走道中板312.5.4.4 中板斜截面抗剪承载力验算312.5 底板计算322.5.5.1 底板斜截面抗剪承载力验算322.5.5.2 抗冲切承载力验算332.5.5.3 局部弯曲计算342.5.6 箱型基础外墙计算362.5.6.1 外纵墙计算362.5.6.2 外横墙计算382.5.7 箱型基础内墙计算392.6 箱型基础的主要构造要求393 高速公路深厚

5、软土地基加固处理413.1 设计资料413.1.1 工程概况413.1.2 工程地质条件413.1.3 主要设计依据及参考资料413.2 软土地基加固方案423.3 排水固结法423.3.1 排水系统设计423.3.1.1 竖向排水体材料选择423.3.1.2 竖向排水体埋置深度433.3.1.3 竖向排水体平面布置及其间距和直径433.3.1.4 加固范围及塑料排水带竖井数433.3.1.5 地表排水沟砂垫层设计443.3.2 加压系统设计443.3.3 堆载计划设计计算443.3.3.1 第一级加载设计计算453.3.3.2 第二级加载设计计算493.3.3.3 第三级加载设计计算503.

6、3.4 沉降计算513.4 水泥土搅拌桩复合地基法523.4.1 一般设计523.4.2 承载力要求533.4.3 承载力计算543.4.3.2 单桩承载力543.4.4 下卧层承载力验算563.4.5 沉降验算563.4.5.1 加固区沉降S1计算563.4.5.2 加固区下卧土层沉降S2计算564 尖卜洞2号隧道设计584.1 设计基本资料584.1.1 设计依据标准和规范584.1.2 工程概况584.1.2.1 地形地貌584.1.2.2 岩土层分布特性584.1.2.3 地质构造584.1.2.4 水文地质条件594.1.2.5 地震效应594.1.2.6 地下气体594.1.3 技

7、术标准594.1.4 隧道横断面设计594.1.4.1 隧道净空与界限594.1.4.2 隧道衬砌内轮廓线604.2 隧道围岩分类614.2.1 分类基本方法及发展概况614.2.2.1 我国铁路隧道围岩分级614.2.2.2 国防工程围岩分级624.2.2.3 岩体质量Q法分级624.2.2.4 工程岩体分级标准624.2.2 围岩分级624.2.2.1 确定BQ值624.2.2.2 确定修正值【BQ】644.2.2.3 确定围岩级别654.3 洞门结构形式选择和计算654.3.1 洞门的基本形式和适用条件654.3.1.1 端墙式洞门654.3.1.2 翼墙式洞门654.3.1.3 柱式洞

8、口654.3.1.4 台阶式洞门664.3.1.5 环框式洞门664.3.2 洞门选择及设计664.3.2.1 洞门设计参数664.3.2.2 翼墙674.3.2.4 主墙694.4 开挖设计694.4.1 开挖顺序694.4.1.1 开挖顺序介绍694.4.1.2 开挖顺序选择714.4.2 爆破设计714.4.2.1 光面爆破714.4.2.2 炮眼714.4.2.3 爆破参数724.4.2.4 爆破图表734.5 结构设计764.5.1 支护参数764.5.2 设计基本资料774.5.2.1 岩体特性774.5.2.2 衬砌材料774.5.2.3 结构尺寸774.5.3 荷载计算784.

9、5.4 单桩承载力794.5.5 结构计算834.5.5.1 计算基本结构的单位位移834.5.5.2 计算主动荷载在基本结构中产生的位移844.5.5.3 解主动荷载作用下的力法方程884.5.5.4 求主动荷载作用下各截面的内力，并校核计算精度894.5.5.5 单位弹性反力及摩擦力作用下，结构中产生的变位904.5.5.6 解单位弹性反力及其摩擦力作用下的力法方程934.5.5.7 最大弹性反力值的计算944.5.5.8 计算赘余力954.5.5.9 计算衬砌截面总的内力并校核计算精度954.5.5.10 绘制内力图964.5.6 衬砌截面强度验算964.5.6.1 设计资料964.5.

10、6.2 结构承受最大正弯矩的配筋计算964.5.6.3 结构承受最大负弯矩的配筋计算994.5.6.4 配筋1004.6 施工监控量测设计1004.6.1 常规观测1014.6.1.1 目测监测1014.6.1.2 收敛位移量测1014.6.2 试验段测试1014.6.2.1 地层性态参数测定1014.6.2.2 围岩及支护结构受力变形状态的现场量测1014.7 超前支护措施1024.8 通风设计103 附录1 天然放坡支护（理正软件计算）105附录2 土钉墙验算（理正软件验算）108附录3 排水固结法概预算（纵横软件软件计算）113附录4 水泥土搅拌桩法概预算（纵横软件计算）1151办公区地

11、下车库CD段基坑支护工程设计1.1设计基本资料1.1.1工程概况 一院办公区地下车库位于长沙市八一路,湖南省公安厅机关一院内.总占地面积6537.27平方米,总建筑面积12812.97平方米.拟建建筑物为2层地下车库,采用框架结构体系.地坪正负0标高为41.70米,基坑开挖底板标高为33.20米,开挖最大深度为8.5米(CD段开挖深度为5米),二号车库局部开挖深度约3.0米,基坑支护面积约3335平方米.本设计为临时支护,设计使用年限小于等于2年.本工程基坑安全等级为一级,重要性系数为1.1,抗震设防烈度为6度.1.1.2工程水文地质条件地下水主要存在砾砂层中弱承压水,由于CD段开挖深度没有达

12、到砾砂层,CD段在进行支护设计时不要考虑地下水的影响. 表1.1 设计采用的岩土参数表地层平均厚度()容重()内摩擦角粘聚力C()土体与锚固体极限摩阻力标准值()杂填土0.916.5101020粉质粘土5.719.4143065粉质粘土1.819.0133050砾砂3.119.5300110粉质粘土1.519.4154570强风化岩2.925.03050120(CD段涉及到的地层从上到下依次为,)1.1.3设计依据1 湖南建筑设计院提供的湖南省公安厅办公区新建地下车库岩土工程详细勘察报告2 湖南方圆建筑工程设计事务所提供的建筑总平面图及地下车库一、二层平面图 3 建筑基坑支护技术规程 （JGJ

13、120-99）4 基坑土钉支护技术规范 (CECS96:97)5 长沙市挡土墙及基坑支护设计、施工与验收规程 （DB43/009-1999）6 理正深基坑支护结构设计软件5.11版1.1.4支护结构方案的选择CD段基坑深5.0米，附近无相邻建筑物，也无管线通过。基坑在地下水位以上无需考虑地下水的影响，采用土钉墙支护基本能满足支护要求。1.2支护设计1.2.1支护参数土钉钻孔孔径为,与水平面夹角为，水平间距与竖向间距均为,土钉钢筋采用二级钢筋，水泥浆抗压强度设计为,其握裹力取决于水泥浆自身的抗剪强度，按考虑，则.土钉墙坡面与水平面夹角采用。1.2.2 CD段土钉支护设计1.2.2.1单根土钉抗拉

14、承载力设计值本工程以土层作为锚杆的持力层，由于锚固体对锚筋的握裹力已足够，因此，锚杆的受拉极限承载力将取决于锚固体与土层的极限摩阻力，根据本工程情况，基坑侧壁安全等级为一级，因此单根土钉抗拉承载力设计值可按下式计算：=式中, 土钉抗拉分项系数，取1.3第根土钉锚固体直径土钉穿越第层土层土体与锚固体极限摩阻力标准值 第i根土钉在直线破裂面外穿越第稳定土体内的长度,破裂面与水平面的夹 角为 其中,为土钉墙坡面与水平面的夹角,为土的内摩擦角的标准值. 图1.1 土钉抗拉承载力的计算简图1.2.2.2单根土钉受拉荷载标准值 首先,先确定荷载折减系数,可按下式计算:=-) =, 其次,确定第i层土的主动

15、土压力系数,按下式计算:= 然后,确定支护结构水平荷载标准值,按下式计算:CD段有三层土,第一层土0.3,第二层2.74,第三层土1.96.临界深度计算: ()第一层土底面处水平荷载标准值:=第二层土顶面处水平荷载标准值:=第二层土底面处水平荷载标准值:=第三层土顶面处水平荷载标准值:=第三层土底面处水平荷载标准值: = 图1.2水平荷载标准值简图 最后,单根土钉受拉荷载标准值,按下式计算:= 式中,第根土钉与相邻土钉的平均水平垂直间距 第根土钉与水平面的夹角得: 1.2.2.3计算各土钉在直线破裂线外穿越稳定土体内的长度 单根土钉抗拉承载力计算应符合下式要求:式中, 建筑基坑侧壁重要性系数,

16、取值为1.1.得: , , ,取为0 ,取为01.2.2.4计算直线破裂线内土钉的长度 由土钉抗拉承载力的计算简图并根据三角形相关公式可得: 土钉1在直线破裂线内的长度为 土钉2在直线破裂线内的长度为 土钉3在直线破裂线内的长度为 土钉4在直线破裂线内的长度为1.2.2.5土钉全长 土钉1全长 土钉2全场 土钉3全场 土钉4全场 取土钉长度41.3 CD段土钉支护整体稳定性验算1.3.1内部整体性验算土钉墙应根据基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法,取垂直截面方向1米长,利用理正超级土钉软件进行计算,可得最危险滑动面的圆心在下图圆心O点位置处.取土条宽度b=0.1R=1.55,R为最危

17、险滑动圆心面的半径.利用CAD软件绘制下图:图1.3 最危险滑动圆心面 表1.2 整体稳定性验算简表分条号i或土钉号j弧长(m)面积()中点切线与水平面夹角第j根土钉在圆弧滑裂面外的长度(m)第j分条土重11.904.70373.040.600.800.620.39138.822.114.94422.220.670.740.550.42146.032.482.33501.510.770.640.420.4569.040.930.970.13单根土钉在圆弧滑裂面外锚固体与土体的极限抗拉力,可按下式计算:= 得: 整体稳定性验算,可按下式计算:式中, S计算滑动体单元厚度 第分条宽度 第分条滑裂面

18、处土体固结不排水(快)剪内摩擦角标准值 土钉与水平面之间的夹角 整体滑动分项系数，可取1.3 其中, 1.3.2外部稳定性验算1.3.2.1抗滑移验算 = 式中,抗滑动安全系数 土钉墙底面上产生的抗滑力 土钉墙计算宽度,B=(11/12)L 墙体自重 作用于土钉墙后主动土压力水平分量,kN1.3.2.2抗倾覆稳定性验算 式中,抗倾覆稳定性系数 作用于土钉墙后主动土压力垂直分量, 土钉墙后主动土压力作用点离墙底的垂直距离, 1.4计算土钉钢筋直径d土钉钢筋采用二级钢筋,则根据土钉抗拉承载力设计值可得下式:=式中,钢筋抗拉强度设计值 纵向受拉钢筋的截面积土钉1: 因为土钉长度,直线破裂面以内长度为

19、.可知土钉1在直线破裂面外穿越土体内的设计长度为，代入上式得. 同理可得,土钉2钢筋的直径,土钉3钢筋的直径,土钉4钢筋的直径.按照相关土钉规程,当采用钢筋时,一般为直径,二级及以上螺纹钢筋.这里统一取土钉钢筋直径为.1.5土钉支护构造设计(1) 土钉与面层间设置加强钢筋，加强筋采用长度为、直径为的钢筋焊成井子架，并与土钉螺铨连接(2)喷射混凝土面层钢筋网直径为，间距为(3)喷射混凝土强度等级为，面层厚度为(4)坡面上下段钢筋网搭接长度为(5)土钉墙墙顶采用混凝土护面,厚度为(6)钢筋保护层厚度为1.6土钉排水系统(1)土钉支护应采取恰当的排水措施，其内容包括地表排水、基坑内排水。基坑四周地表

20、应加以修整，修筑排水沟和水泥砂浆或混凝土地面，防止地表水向下渗透，靠近基坑坡顶的地面应适当垫高，并且里高外低，便于径流远离边坡。支护内部排水可采用泄水孔，基坑底部应设置排水沟和集水坑，排水沟应离开基坑边沿排水沟和集水坑可用砖砌并用砂浆抹面以防止渗漏，并及时排出基坑内积水。1.7土钉墙施工与检测1.7.1土钉墙施工顺序 (1)按设计要求开挖工作面,修整边坡,埋设喷射混凝土厚度控制标志； (2)喷射第一层混凝土； (3)钻孔安设土钉、注浆、安设连接件； (4)绑扎钢筋网，喷射第二层混凝土； (5)设置坡顶、坡面和坡脚的排水系统，采用管，长度为,与坡面成下斜倾角，布置间距为,对局部积水处进行加密布置

21、；1.7.2混凝土喷射及注浆规定 (1)上层土钉注浆体及喷射混凝土面层达到设计强度的70%后方可开挖下层土方及下层土钉施工； (2)喷射应分段进行，同一分段内喷射顺序自下而上，一次喷射厚度不小于; (3)喷射混凝土时，喷头与受喷面应保持垂直，距离为； (4)喷射混凝土终凝2小时后，应喷水养护3-7天； (5)钢筋网应在喷射一层混凝土后铺设，钢筋保护层厚度为； (6)注浆前应将孔内残留或松动的杂土清除干净，注浆开始或中途停止超过30分钟时，应用水或稀水泥润滑注浆泵及其管路； (7)注浆时，注浆管应插至距孔底处，孔口部位宜设置止浆塞及排气管；1.7.3土钉墙的质量检测 (1)土钉采用抗拉试验检测承

22、载力，同一条件下，试验数量不少于总数的1%且不少于3根； (2)喷射混凝土厚度采用钻孔检测，每100平米墙一组，每组不少于3点；1.7.4施工检测要求 (1)位移观测基准点数量不少于两点，且应设在影响范围以外； (2)监测项目在基坑开挖前应测得初始值，且不应少于两次； (3)监测项目的监控报警值：水平、垂直位移日变化量为；累计最大值为。 (4)监测时间间隔可根据施工进程和深度确定，当变形超过报警值或监测结果变化速率较大时，应加密观测次数；当有事故征兆时，应连续监测；当地下构筑物完工后即可结束观测。2箱形基础设计2.1工程概况 某工程建筑采用钢筋混凝土框架结构，地上层，顶层层高为，标准层高度，框

23、架结构纵向梁截面尺寸，柱截面。地下两层，采用两层箱形基础，层高均为，0.00为基础顶面标高，室内外高差，上部结构及箱形基础条件如图2.1图2.2所示。2.2 地质资料场地内岩土层分布及其物理力学指标如图所示，属于度近震区。图2.1 建筑立面示意图（单位：m） 图2.2 箱形基础平面示意图（单位：m） 图2.3 场地工程地质剖面示意图2.3 材料与荷载资料2.3.1材料 0.00以上砼强度等级采用C35，0.00以下砼强度等级采用C25，抗渗等级为S8。2.3.2 上部荷载表2.1 0.00处竖向集中恒荷载标准值（单位：kN）轴线号ABCD合计11661.92021.82021.92518.88

24、224.422863.73454.93836.43403.013558.032853.73410.63837.23478.213579.742883.93390.44442.13764.914481.354122.23464.03831.33463.114880.662869.53463.13463.12869.712665.472936.43147.93575.42935.912595.681855.22095.42184.11950.98085.692855.43405.83820.03479.613560.8102864.63470.53776.93391.613503.6111673.

25、22030.72023.62507.48234.9合计29439.733355.236811.933763.2133370表2.2 各层水平地震荷载标准值Fi (kN)层号12345678910111295.2181.0280.5380.2470.4522.6617.8646.3712.8760.2817.2879.1表 2.3 0.00处竖向集中活荷载标准值 (kN)轴线号ABCD合计1270.9367.8367.8270.91277.42543.2812.5812.5543.22711.43543.2812.5812.5543.22711.44543.2812.5812.5543.2271

26、1.45543.2812.5812.5543.22711.46543.2812.5812.5543.22711.47543.2812.5812.5543.22711.48543.2812.5812.5543.22711.49543.2812.5812.5543.22711.410543.2812.5812.5543.22711.411270.9367.8367.8270.91277.4合计5430.78048.48048.45430.726958.22.4箱形基础地基计算2.4.1验算箱形基础的尺寸及构造2.4.1.1 箱形基础的尺寸及构造 墙体厚度：外墙 内墙 板厚：顶板 中板 底板 2.4

27、.1.2 箱形基础水平截面积验算纵墙水平截面积： 横墙水平截面积：墙体总面积：基础面积：= (满足要求)基础平面长宽比=，= (满足要求)2.4.1.3基础高度验算箱形基础高度且 2.4.1.4偏心距计算(1) 结构竖向长期荷载合力作用点位置为： 长期荷载=1.0恒载+0.5活载在实际偏心距计算中，应计入箱形基础自重的影响，对于本题，把箱形基础自重视为均匀对称分布，不产生偏心，只考虑上部荷载产生的偏心，不计基础对偏心的影响。如图所示，上部结构竖向长期荷载合力作用点位置为： ,其中i表示1,2,3，11轴线 ，其中i表示A,B,C,D轴线 式中, 第i轴竖向长期荷载总和 第i轴与x,y轴的距离

28、代入得： = = (2)基础底面形心位置， (3)验算 偏心距: 纵向：, 横向： ( 满足要求)2.4.2 验算地基承载力2.4.2.1箱形基础自重及其上活荷载的标准值与设计值 箱形基础顶面积= 箱形基础底面积= 恒载标准值: 顶板： 底板： 纵墙： 横墙： 合计 活载标准值: =+ +恒载活载2.4.2.2上部竖向荷载标准值与设计值 2.4.2.3基础底面荷载标准值与设计值 + 2.4.2.4竖向荷载偏心产生的力矩 2.4.2.5水平地震力对基底的力矩(横向) 2.4.2.6基底反力 式中, 基底反力平均值 基础底面荷载标准值 基础底面边缘的最大压力设计值 基础底面边缘的最小压力设计值 作

29、用于矩形基础底面的力矩设计值 基础底面边缘的抵抗矩 对于本题，有: = 考虑水平地震力时： 式中, 地基承载力设计值 基础底面地震效应组合的平均压力设计值 基础底面地震效应组合的边缘最大压力设计值 调整后的地基土抗震承载力设计值 地基土抗震承载力调整系数表2.4 地基土抗震承载力调整系数表 查表得: =1.5 根据场地地质条件，地基承载力特征值按建筑地基基础设计规范 （GB5007-2002）确定，其修正值为： 式中, 修正地基承载力特征值 地基承载力特征值，地基承载力修正系数基底以上土类按湿陷性黄土地区建筑地基基 础设计规范规定由表查得： 基础以下土的重度，地下水位以下取浮重度 基础底面以上

30、土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度 基础底面宽度，当时，按计；当时，按计 基础埋置深度，对于箱形基础，从室外底面标高算起，当 时，按计 表2.5 承载力修正系数表土的类别淤泥和淤泥质土01.0人工填土e或I大于等于0.85的黏性土01.0红粘土含水比0.8含水比0.800.151.21.4大面积压实填土压实系数大于0.95、粘粒含量的粉土最大密度大于2.1t/m3的级配砂石001.52.0粉土粘粒含量的粉土粘粒含量的粉土0.30.51.52.0e或I大于等于0.85的黏性土粉砂、细砂（不包含很湿与饱和时的稍密状态）中砂、粗砂、砾砂和碎石土0.32.03.01.63.04.4注：强风化和全风

31、化的岩石，可参照风化成的相应土类取值，其他状态下的岩石不修正, 地基承载力特征值按深层平板载荷试验确定，取0。查表得： , , =3.0, 按计; =代入得： 验算： (满足要求) (满足要求) (满足要求) (满足要求) 2.4.3地基变形验算地基变形采用分层总和法计算，根据建筑地基基础设计规范（GB 5007-2002），沉降计算公式为: 式中 , 地基最终沉降量， 沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，也可采用表值 对应于荷载效应准永久组合时的基底附加压力，=P其中P为荷载效应准永久组合时对应的基底附加压力，、d意义同前， 表2.6 沉降计算经验系数表基底附加压力基底下图的压

32、缩模量（）（当量值）2.54.07.015.020.01.41.31.00.40.21.11.00.70.40.2注：为变形计算深度范围内压缩模量的当量值，=，为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。 基础底面下第层土的压缩模量， 、基础底面至第层土、第-1层底面的距离， 、基础底面计算点至第层土，第层土底面范围内的平 均附加应力系数，可按地基基础规范附录K采用 n地基沉降计算深度范围内所划分的土层数对于本题，有: 由于 由地质资料: ,得, 取受压层厚度为。计算基础o、a、b点的沉降:2.4.3.1 O点的沉降 将基础分为4块，按部分综合角点法计算 , 查表得: = 代入得: =2.4.3

33、.2 a,b点的沉降 a,b两点由荷载效应准永久值组合产生的基底压力， = 式中, 意义同前 上部竖向荷载偏心在基础横方向产生的力矩标准值 基础横向抵抗矩 代入得： = (根据实测,箱形基础的相对挠曲主要表现在纵向,而横向主要是倾斜)基底附加压力为: (1)a点的沉降:=均布荷载引起的沉降+三角形分布的荷载引起的沉降将基础分为两块，按分部结合角点法求。对于: 查表得: 代入得: =对于: 查表得: = =+(2)b点的沉降: =均布荷载引起的沉降+三角形分布荷载引起的沉降 =对于: 查表得: = =+2.4.3.3箱形基础横向倾斜验算 = = 2.5箱形基础结构设计根据高层建筑箱形基础与筏形基

34、础技术规范（JGJ 699），当箱形基础符合构造要求时，结构设计可不考虑风荷载及地震作用的影响。2.5.1计算地基反力在箱形基础设计中，首先必须确定基底反力的分布和数值大小，而基底反力的分布形状是箱形基础内力分析的最主要问题。根据不同的基底反力分布计算出的箱形基础内力差别是较大的，有时甚至可以改变内力的正负号。影响基底反力分布及大小的因素：(1)建筑物的荷载分布及大小(2)基础埋深(3)基础的平面形状和尺寸(4)基础和上部结构的刚度(5)相邻建筑物的影响(6)地基土的性质(7)施工条件等目前，经典的地基分析模型（如文克勒地基模型、弹性半无限体地基模型）都难以准确地解决箱形基础基底反力分布及大小

35、的计算。因此，地基反力的实测工作是十分重要的。以实测资料统计分析为基础，具体计算步骤如下 ：(1)将基础底面划分为40个区格（纵向8格横向5格）(2)求每个区格的基底反力pi式中, 反力系数(可查表确定,为简化计算,近似认为横向区格反力系数相等,取其平均值) P上部结构竖向荷载加箱形基础自重L、B箱形基础长度和宽度（包括底板悬挑部分）适用范围：仅适用于上部结构与荷载比较匀称的框架结构、地基土比较均匀、底板悬挑部分不宜超过0.8m、不考虑相邻建筑物的影响以及满足本规程构造要求的单幢建筑物的箱形基础。前面已得出:,根据L/B=4.69，土质初步设定为粘性土，查表得：表2.7 基底平均反力系数表L/

36、B=451.2291.0421.0141.0031.0031.0141.0421.2291.0960.9290.9040.8960.8960.9040.9291.0961.0820.9180.8930.8840.8840.8930.9181.0821.0960.9290.9040.8950.8950.9040.9291.0961.2291.0421.0141.0031.0031.0141.0421.229平均值1.14640.9720.94580.93620.93620.94580.9721.1464则纵向各区格平均反力计算结果见下：图2.4 纵向各区格平均反力(单位:kN.m)纵向弯矩引起基础边缘的最大反力为：纵向受力简图：图2.5 箱基础纵向受力简图(单位:kN.m)可根据前面算得的荷载算出M（按逆时针为正方向） =为简化计，纵向弯矩引起的反力按直线分布，计算结果如下图：图2.6 纵向弯矩引起的反力按直