综合管廊工程单舱管廊计算书.docx

1、.苏州城北路（金政街齐门外大街）综合管廊工程一标段（支管廊）计算书计算: 复核: 审核: 中亿丰建设集团设计研究院有限公司目 录1. 工程概况12. 设计规范13. 静力计算23.1计算模型23.2 计算荷载参数选取24. 各种荷载参数的选取34.1 强电管线计算参数的选取34.2各种水管计算参数的选取54.3土压力取用方法65. 支管廊计算76. 虎金路支管廊86.1 概述86.2 6.6米覆土管廊计算106.3虎金路支管廊2.5米覆土227. 虎北路支管廊337.1 概述337.2虎北路支管廊2.5米覆土，并考虑人群荷载348. 上林路支管廊488.1 概述488.2上路支管廊8米覆土，并

2、考虑人群荷载499. 金湾街支管廊649.1 概述649.2金湾街支管廊5.3米覆土669.3金湾街支管廊6.9米覆土7810. 木桥路支管廊9110.1 概述9110.2木桥路支管廊2.5米覆土9211. 支管廊配控站10611.1 虎北路、虎金路、上林路配控站计算10611.2 金湾街配控站计算12412. 支管廊接入接出井14312.1 虎北路、虎金路、上林路接入接出井计算14312.2 金湾街接入接出井计算15813. 支管廊通风口计算17313.1 金湾街管廊通风口计算17313.2 虎北路、虎金路、上林路通风口计算1891. 工程概况本工程为苏州城北路（金政街齐门外大街）综合管廊工

3、程一标段支管廊。共有虎北路、虎金路、上林路、金湾街及木桥路五个支管廊：虎北路支管廊位于城北路北侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎北路与北国路交叉口以东，管廊总长度907米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.73.1米（宽高）；虎金路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎金路与金鸡墩路交叉口以北，管廊总长度160米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.73.1米（宽高）；上林路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于上林路与虎

4、阜路交叉口以北，管廊总长度604米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.73.1米（宽高）；金湾街支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于沧浪市政公司以北，管廊总长度305米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为3.94.05米（宽高）；木桥路支线管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于木桥路与金鸡墩路交叉口以北，管廊总长度204米。管廊为单舱形式，廊内收纳通信线缆、10Kv电力电缆，舱室内部净尺寸为1.72.0米（宽高）；本工程结构安全等级一

5、级，设计考虑的环境类别下结构的设计使用年限为100年；2. 设计规范建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范（2015年版）(GB50010-2010 )建筑抗震设计规范（2016年版）(GB50011-2010)地下工程防水技术规范(GB50108-2008)建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2012）城市综合管廊工程技术规范（GB50838-2015)公路工程技术标准（JTGB01-2014）；公路桥涵设计通用规范（JTG D602015）；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）；公路桥涵地

6、基与基础设计规范（JTG D632007）；公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008）；公路桥涵施工技术规范（JTG F50-2011）；3. 静力计算3.1计算模型计算采用Midas Civil 2013软件进行计算。计算时均按最不利状态进行计算，考虑各种管线的重量同时作用在管廊结构上。边界条件按弹性地基梁进行处理。土基系数按照8000KN/m3取用。3.2 计算荷载参数选取3.2.1 结构自重混凝土容重按25kN/m3计；土容重按19kN/m3计；水容重按10kN/m3计；钢构件容重按78kN/m3计3.2.2 管道荷载 按照图集05S506-1自承式平直形架空钢管取用3.

7、2.3 其它荷载体系温差： +30；30；混凝土收缩、徐变： 按规范计算活载：按照城A车辆荷载进行计算堆载：按照0.5米厚的土进行计算燃气仓爆炸力按100KN/m2均布荷载计蒸汽仓温度按照升降温30度计4. 各种荷载参数的选取4.1 强电管线计算参数的选取管廊布设了10KV，110KV，220KV三种强电电管线，进行结构强度计算时，均采用最大型号的最大管线重量。110KV设计重量选用上表最后一项：22443Kg/km（0.224KN/m）10KV设计重量选用上表最后一项：15564Kg/km（0.156KN/m）220KV设计重量选用上表最后一项：36033.6Kg/km（0.36KN/m）所

8、有电力管线计算时按照2米一道支撑管进行计算，支撑管取用方钢，其型号为72x4mm。4.2各种水管计算参数的选取DN300 管道荷载标准值 DN300 管道荷载组合值 DN400 管道荷载标准值 DN400 管道荷载组合值 DN1000 管道荷载标准值 DN1000 管道荷载组合值 DN1200 管道荷载标准值 DN1200 管道荷载组合值其中DN1000管道按照8米一个支墩进行计算。其余给水管均按照4米一个支墩进行计算。4.3土压力取用方法管廊侧土压力按照静止力进行计算：墙背垂直光滑，墙后填土面水平，填土重力密度为 =20kNm3，对填土重力的竖向和水平强度标准值，按照下式(静止土压力)计算：

9、竖向压力强度：（取土的浮容重按10KN/m3）水平压力强度：并考虑水的侧向压力： （水的密度取10KN/m3）5. 支管廊计算本次工程共有虎北路、虎金路、上林路、木桥路、金湾街五个支管廊，其中虎北路、虎金路、上林路截面形式相同其断面净尺寸为2.7*3.1米，金湾街断面净尺寸为3.9*4.05米，木桥路横断面净尺寸为1.7*2.0米。本次计算主要是标准断面的计算，配控站、投料口等特殊节点的计算，请参见抗震计算部分。6. 虎金路支管廊6.1 概述虎金路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎金路与金鸡墩路交口以北，管廊总长度160米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、

10、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.7x3.1米（宽X高）。其布置在道路的绿化带范围内。虎金路支管廊顶最大覆土6.6米，其位置是虎金路支管廊交叉点，常规段覆土2.53米。计算时取用2种覆土厚度进行验算。虎金路支管廊接口示意虎金路支管廊标准断面布置小支管廊板单元模型6.2 6.6米覆土管廊计算计算过程：土的容重按照19KN/m3,土侧压力按照静止土压力计算，静止土压力系数为0.5。竖向土压力容重考虑1.05的超压系数，则顶板由于水和土产生的均布压力为：顶板压力：6.6x19*1.05=132 KN/m2侧壁的土侧和水侧压力和为：（19-10）*0.5+10=14.5KN/m2

11、虎金路支管廊计算简图（土和水的荷载作用）1）. Midas计算结果建立板单元，边界条件按照地基系数法，不做任何简化更真实的反应基底应力分布状况，土侧压力按照流体压力面进行施加，内部管线按节点力进行施加。虎金路支管廊荷载加载模型（6.6米覆土）正常使用极限状态弯矩包络图（1.0分项系数）正常使用极限状态轴力包络图（1.0分项系数）正常使用极限状态剪力包络图（1.0分项系数） 2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进行抗裂配筋计算，其中各个弯矩及轴力值均按照标准组合1.0倍的分项系数取得。侧墙裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h300 mm弯矩 Mk : 119 kNm截面宽 b100

12、0 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As： 3239.8 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d25 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.6（%）1.25实际As3239.8 钢筋间距:159.81.3 h0=247.5 mmAte=150000 mm2e0 =915.4 mms =1.0 l0/h =6.7 ys =97.5 mme =1015.6 mmz =213.6 mmNk=200kNte =0.0 cr=2.1 =0.7

13、sk=150.7 N/mm2=0.7 最大裂缝0.158 0.3（0.2）根据计算，侧墙裂缝宽度满足规范要求。底板裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h350 mm弯矩 Mk : 119 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As： 3239.8 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d25 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.6（%）1.05实际As3239.8 钢筋间距:159.81.1 h0=

14、297.5 mmAte=175000 mm2e0 =526.5 mms =1.0 l0/h =5.7 ys =122.5 mme =651.5 mmz =251.4 mmNk=226.0 kNte =0.0 cr=2.1 =0.4 sk=111.0 N/mm2=0.4 最大裂缝0.087 0.3（0.2）根据计算，底板裂缝宽度满足规范要求。顶板裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h300 mm弯矩 Mk : 105 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 m

15、m受拉钢筋面积 As： 3239.8 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d25 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.6（%）1.25实际As3239.8 钢筋间距:159.81.3 h0=247.5 mmAte=150000 mm2e0 =583.3 mms =1.0 l0/h =6.7 ys =97.5 mme =683.6 mmz =211.4 mmNk=180.0 kNte =0.0 cr=2.1 =0.6 sk=124.1 N/mm2=0.6 最大裂缝0.124 0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽度满足规范要求。由上述计算结果汇总可知：虎金路支

16、管廊抗裂配筋结果（标准组合1.0分项系数）计算部位最大弯矩（KN.M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM)侧板（30cm厚）1192007根 250.158底板（35cm厚）1192267根 250.087顶板（30cm厚）1051807根 250.1243）.抗剪计算（极限承载能力状态1.2恒）极限承载能力状态抗剪包络图（1.2恒）地震作用状态抗剪包络图（E2地震作用）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范虎金路支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力 是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（30cm厚）250218237.5不需要616.7底板（35c

17、m厚）300257285不需要740.1顶板（30cm厚）250207237.5不需要616.7 故所选取截面厚度均满足抗剪需要。4）.抗弯计算极限承载能力状态弯矩包络图（1.2恒）地震作用状态弯矩包络图（E2地震作用）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范计算出受拉构件的配筋根数：底板计算需要3根25筋，实际配置7根。侧墙计算需要4根25钢筋，实际配置7根。顶板计算需要配置3根25钢筋，实际配置7根。虎金路支管廊抗弯配筋结果（极限承载能力状态）计算部位最大弯矩（KN.M)计算配筋根数实际配筋（根/m)侧板（30cm厚）计入10cm加腋15047根 25底板（35cm厚）15037根 2

18、5顶板（30cm厚）13437根 25综上所述，本结构是按裂缝计算控制的。5）基础抗浮及基底应力计算基底应力：标准组合下该模型的反力总和为6964kn（10米长管廊）则基底应力为：。根据地勘报告，该基底位于粉砂层内，其地基容许承载力为200Kpa，故基底应力满足要求。基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：1001 KN则抗浮力为：覆土浮重+结构自重=3179KN浮力为1237.5KN抗浮力浮力 故，结构不会上浮。根据上述计算分析结果，6.6米覆土支管廊采用的配筋图如下图：虎金路6.6米覆土厚度截面配筋图6.3虎金路支管廊2.5米覆土计算过程：土的容重按照19KN/m3,土侧压力按照静

19、止土压力计算，静止土压力系数为0.5。竖向土压力容重考虑1.05的超压系数，则顶板由于水和土产生的均布压力为：顶板压力：2.5x19*1.05=50 KN/m2侧壁的土侧和水侧压力和为：（19-10）*0.5+10=14.5KN/m2虎金路支管廊计算简图（土和水的荷载作用）支管廊板单元计算模型1）. Midas计算结果建立板单元，边界条件按照地基系数法，不做任何简化更真实的反应基底应力分布状况，土侧压力按照流体压力面进行施加，内部管线按节点力进行施加。正常使用极限状态弯矩包络图（1.0分项系数）正常使用极限状态轴力包络图（1.0分项系数）正常使用极限状态剪力包络图（1.0分项系数）2）.抗裂配

20、筋计算根据计算结果，进行抗裂配筋计算，其中各个弯矩及轴力值均按照标准组合1.0倍的分项系数取得。侧墙裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h300 mm弯矩 Mk : 62 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As： 3288.9 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d25 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.7（%）1.26实际As3288.9 钢筋间距:157.01.3 h0=247.5 mm

21、Ate=150000 mm2e0 =539.1 mms =1.0 l0/h =6.7 ys =97.5 mme =639.4 mmz =210.9 mmNk=115.0 kNte =0.0 cr=2.1 =0.2 sk=71.1 N/mm2=0.2 最大裂缝0.025 0.3（0.2）根据计算，侧墙裂缝宽度满足规范要求。底板裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h350 mm弯矩 Mk : 62 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As：

22、 1704.9 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d18 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.7（%）0.55实际As1704.9 钢筋间距:158.20.6 h0=301.0 mmAte=175000 mm2e0 =476.9 mms =1.0 l0/h =5.7 ys =126.0 mme =605.4 mmz =252.9 mmNk=130.0 kNte =0.0 cr=2.1 =(0.2)sk=106.2 N/mm2=0.2 最大裂缝0.049 0.3（0.2）根据计算，底板裂缝宽度满足规范要求。裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截

23、面高 h300 mm弯矩 Mk : 62 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As： 2546.9 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d22 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.7（%）0.98实际As2546.9 钢筋间距:157.51.0 h0=249.0 mmAte=150000 mm2e0 =476.9 mms =1.0 l0/h =6.7 ys =99.0 mme =578.7 mmz =211.1

24、 mmNk=130.0 kNte =0.0 cr=2.1 =0.2 sk=88.9 N/mm2=0.2 最大裂缝0.034 0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽度满足规范要求。由上述计算结果汇总可知：虎金路支管廊2.5米覆土抗裂配筋结果（标准组合1.0分项系数）计算部位最大弯矩（KN.M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM)侧板（30cm厚）621157根 250.025底板（35cm厚）116196.57根 180.049顶板（30cm厚）911127根 220.0343）.抗剪计算极限承载能力剪力包络图（1.2恒）地震作用状态抗剪包络图（E2地震作用）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵

25、设计规范虎金路支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力 是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（30cm厚）250120237.5不需要616.7底板（35cm厚）300134285不需要740.1顶板（30cm厚）25094237.5不需要616.7 故所选取截面厚度均满足抗剪需要。4）.抗弯计算 （1.2恒载）承载能力极限状态弯矩包络图（弯矩）地震作用状态弯矩包络图（E2地震作用）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范计算出受拉构件的配筋根数：底板计算需要3根18筋，实际配置7根。侧墙计算需要3根25钢筋，实际配置7根。顶板计算需要配置3根22钢筋，实际配置

26、7根。2.5米覆土支管抗弯配筋结果计算部位最大弯矩（KN.M)计算配筋根数实际配筋（根/m)侧板（30cm厚）8537根 25底板（35cm厚）8537根 18顶板（30cm厚）6837根 22综上所述，本结构是按裂缝计算控制的。按照上述计算分析结果，2.5米覆土支管廊采用下图所示配筋断面。5）基础抗浮及基底应力计算基底应力：标准组合下该模型的反力总和为2501kn（10米长管廊）则基底应力为：。基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：1001 KN则抗浮力为：覆土浮重+结构自重=1826KN浮力为1237.5KN抗浮力浮力 故，结构不会上浮。7. 虎北路支管廊7.1 概述虎北路支线综

27、合管廊，位于城北路北侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎北路与北国路交叉口以东，管廊总长度907米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.7x3.1米（宽X高），其在港南圩白洋街范围内布置在道路的人行道下，其余范围布置在绿化带下。虎北路支管廊顶最大覆土6米，常规段覆土2.5米。其计算结果与虎金路相近，这里不再赘述。重点加算一种管廊布置在人行道板下的工况，满人荷载按照5Kn/m2，计算。7.2虎北路支管廊2.5米覆土，并考虑人群荷载计算过程：土的容重按照19KN/m3,土侧压力按照静止土压力计算，静止土压力系数为0.5。竖向土压力容重考

28、虑1.05的超压系数，则顶板由于水和土产生的均布压力为：顶板压力：2.5x19*1.05=50 KN/m2侧壁的土侧和水侧压力和为：（19-10）*0.5+10=14.5KN/m2虎北路支管廊计算简图（土和水的荷载作用）支管廊板单元模型（土和水的侧向荷载作用）支管廊板单元模型（土和水的竖向荷载作用）支管廊单元模型（满人荷载）1）. Midas计算结果建立板单元，边界条件按照地基系数法，不做任何简化更真实的反应基底应力分布状况，土侧压力按照流体压力面进行施加，内部管线按节点力进行施加。正常使用极限状态长期效应组合弯矩包络图（1.0恒载+0.7满人）正常使用极限状态长期效应组合轴力包络图（1.0恒

29、载+0.7满人）正常使用极限状态长期效应组合剪力包络图（1.0恒载+0.7满人）正常使用极限状态短期效应组合弯矩包络图（1.0恒载+1.0满人）正常使用极限状态短期效应组合轴力包络图（1.0恒载+1.0满人）正常使用极限状态短期效应组合剪力包络图（1.0恒载+1.0满人）根据上述计算结果，正常使用极限状态短期效应组合的内力值为设计控制值，以下抗裂计算均采用短期效应组合的最大内力值。2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进行抗裂配筋计算，其中各个弯矩及轴力值均按照标准组合1.0倍的分项系数取得。侧墙裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h300 mm弯矩 Mk : 66 kNm截面宽 b

30、1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As： 3239.8 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d25 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.6（%）1.25实际As3239.8 钢筋间距:159.81.3 h0=247.5 mmAte=150000 mm2e0 =496.2 mms =1.0 l0/h =6.7 ys =97.5 mme =596.5 mmz =210.2 mmNk=88kNte =0.0 cr=2.1 =0.2

31、 sk=75.4 N/mm2=0.2 最大裂缝0.041 0.3（0.2）根据计算，侧墙裂缝宽度满足规范要求。底板裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h350 mm弯矩 Mk : 66 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm受拉钢筋面积 As： 1679.5 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d18 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.6（%）0.54实际As1679.5 钢筋间距:161.10.6 h0=3

32、01.0 mmAte=175000 mm2e0 =496.2 mms =1.0 l0/h =5.7 ys =126.0 mme =624.7 mmz =253.5 mmNk=133.0 kNte =0.0 cr=2.1 =(0.1)sk=116.0 N/mm2=0.2 最大裂缝0.054 0.3（0.2）根据计算，底板裂缝宽度满足规范要求。顶板裂缝控制最小配筋计算（偏压截面裂缝宽度计算）截面高 h300 mm弯矩 Mk : 53 kNm截面宽 b1000 mm钢筋弹性模量 Es :200000 N/mm2bf :1000 mm混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk:2.2 N/mm2hf :0 mm

33、受拉钢筋面积 As： 2508.9 mm2l0:2000 mmr f =0.0 钢筋直径 d22 mm净保护层 c:40.0 mm钢筋根数7 取钢筋根数:6.6（%）0.96实际As2508.9 钢筋间距:160.41.0 h0=249.0 mmAte=150000 mm2e0 =552.6 mms =1.0 l0/h =6.7 ys =99.0 mme =654.4 mmz =212.3 mmNk=95.0 kNte =0.0 cr=2.1 =0.0 sk=78.8 N/mm2=0.2 最大裂缝0.030 0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽度满足规范要求。由上述计算结果汇总可知：虎北路支管廊2

34、.5米+满人覆土抗裂配筋结果（标准组合1.0分项系数）计算部位最大弯矩（KN.M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM)侧板（30cm厚）66887根 250.041底板（35cm厚）661337根 180.054顶板（30cm厚）53957根 220.033）.抗剪计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范承载能力极限组合剪力包络图（1.2恒+1.4活载）地震作用状态剪力包络图（E2地震作用）支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力 是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（30cm厚）250120237.5不需要616.7底板（35cm厚）30013428

35、5不需要740.1 顶板（30cm厚）25094237.5不需要616.7 故所选取截面厚度均满足抗剪需要。4）.抗弯计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范计算出受拉构件的配筋根数：极限承载能力状态弯矩包络图（1.2恒+1.4活）地震作用状态弯矩包络图（E2地震作用）底板计算需要3根18筋，实际配置7根。侧墙计算需要3根25钢筋，实际配置7根。顶板计算需要配置3根22钢筋，实际配置7根。2.5米覆土+满人支管抗弯配筋结果计算部位最大弯矩（KN.M)计算配筋根数实际配筋（根/m)侧板（30cm厚）8537根 25底板（35cm厚）8537根 18顶板（30cm厚）6837根 22综上所

36、述，本结构是按裂缝计算控制的。按照上述计算分析结果，2.5米覆土支管廊采用下图所示配筋断面。5）基础抗浮及基底应力计算基底应力：标准组合下该模型的反力总和为2651kn（10米长管廊）则基底应力为：。基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：1001 KN则抗浮力为：覆土浮重+结构自重=1826KN浮力为1237.5KN抗浮力浮力 故，结构不会上浮。8. 上林路支管廊8.1 概述上林路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于上林路与虎阜路交叉口以北，管廊总长度604米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.7x3.1米（宽X高），其部分布置在道路的人行道下。 上林路支管廊位置示意上林路支管廊顶最大覆土8米，常规段覆土2.5米。其2.5米覆土计算结果与虎北路相近，这里不再赘述。重点加算上林路与主管廊相接部分8米覆土情况下的受力工况，满人荷载按照5Kn/m2