装配式混凝土结构研究与应用.pdf

1、装配式混凝土结构研究与应用装配式混凝土结构研究与应用1 概述2 叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录1 概述2 叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录1 概述符合科技发展规划符合国家中长期科学和技术发展规划纲要（20062020）中“城镇化与

2、城市发展”重点领域中“建筑节能与绿色建筑”以及“建筑施工与工程装备”优先主题任务。符合国家发改委和住房城乡建设部联合发布的绿色建筑行动方案（国办发20131号）中关于“推动建筑工业化”主题。符合中共中央国务院关于进一步加强城市规划建设管理工作的若干意见力争用10年左右时间，使装配式建筑占新建建筑的比例达到30%。1 概述全预制装配式整体式结构技术优点：装配率和预制率均高缺点不足：1、造价成本过高2、楼面为现浇3、产业配套不完整4、安装精度要求高现浇结构外挂板结构体系技术优点：1、构件采用预制构件流水线生产2、生产及施工效率高3、竖向构件现浇缺点不足：1、为了提高结构装配率而人为提高了预制率2、

3、主体结构体系工业化不足3、保温节能技术不成熟1 概述装配式框架结构体系缺点不足：1、节点施工难度大2、造价相对较大技术优点：装配率和预制率均高1 概述叠合板式剪力墙结构体系缺点不足：1、建筑混凝土和钢筋含量大，材料成本高；2、建筑高度受限严重，影响应用推广。3、有一定湿作业工作量技术优点：1、装配率高2、整体性好3、生产、施工效率高4、技术成熟。1 概述1 概述2 叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录叠合板式剪力墙结

4、构是以叠合墙板和叠合楼板为主要受力构件的半装配式钢筋混凝土剪力墙结构。Protruding reinforcementSuperimposed wallCast-in-place concreteboundary element2 叠合板式剪力墙结构简介格构钢筋格构钢筋由三根截面成等腰三角形的上下弦钢筋和相连的斜向腹筋构成。作用：增强预制部分与现浇混凝土部分的连接和整体性，并保证预制构件在运输吊装过程中有足够的强度和刚度。2 叠合板式剪力墙结构简介绑扎一侧预制板内钢筋及格构钢筋浇筑混凝土翻转预制板，嵌入另一侧混凝土内养护成型预制墙板生产过程2 叠合板式剪力墙结构简介1 概述2 叠合板式剪力墙结

5、构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究剪力墙与基础、剪力墙竖向钢筋连接采用搭接连接方式结构设计时认为“等同现浇”3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究试件SW1,SW4现浇剪力墙SW2,SW5叠合板式剪力墙(约束边缘构件为现浇端柱)SW3,SW6叠合板式剪力墙(约束边缘构件为叠合式端柱)尺寸Hw lw bw3100mm 1800mm 200mm剪跨比=Hw/lw1.72轴压比n=N/fcbwl

6、w0.1（SW1、SW2、SW3）0（SW4、SW5、SW6）试件参数3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究SW1/SW4:现浇剪力墙10200400100040020018006 1210200 6600*6002003000600Wall reinforcement layout 6600*6001020010200Profile of the specimen2002003000600 6600*6001020010200Profile of the specimen200 试件概况3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件概况6 106 86 86 10300200300Hole

7、 for Anchor Bolt8 880025001800350350Wall reinforcement layoutFoundation connecting reinforcement layout8150Lattice Girder82006 108 8180050100504001000400200Profile of the specimen3000501005040600200SW2/SW5:叠合板式剪力墙(约束边缘构件为现浇端柱)3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件概况Profile of the specimen3000501005040600200SW3/SW6

8、:叠合板式剪力墙(约束边缘构件为叠合端柱)100018006?8,400lattice beam4004004 10Wall reinforcement layoutFoundation connecting reinforcement layout815082002005010050350350180025003002003008003 103 103 103 106 8,2006 8,200Profile of the specimen20060040501005030003.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 加载装置及方案水平荷载采用MTS电液伺服加载系统施加，竖向荷载采用液压千斤顶

9、施加。水平荷载的控制方式采用力位移两阶段控制。作动器反力墙钢拉杆锚栓支撑梁基础底座千斤顶反力梁叠合墙板千斤顶反力梁3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态SW6SW5SW4SW3SW2SW1叠合板式剪力墙水平荷载下的弹塑性反应以“摇摆”变形为主，即墙体底部的水平拼缝在地震作用下逐渐形成通缝，通缝上部墙体成为一个整体质量块随缝隙的张开和闭合做摇摆振动。现浇剪力墙叠合板式剪力墙3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态摇摆变形的优点:非线性变形集中在水平通缝附近，可以减弱其他部位墙体的损伤在高层结构中，轴力可以增加其自复位能力增加了结构的功能可恢复能力SRC WallRC

10、 Wall3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态摇摆变形的缺点:通缝处钢筋应变较大，在较大位移时，钢筋可能被拉断延性小SW23.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态SW5SW3SW6采用现浇端柱的构件水平弯曲裂缝能够平滑的从现浇端柱向预制墙板扩展；约束边缘构件采用现浇钢筋混凝土端柱和叠合式端柱的试件相比，受力及破坏情况没有明显的差别。后者由于预制墙板混凝土强度等级较高，且质量较好，构件表面的弯曲裂缝更少，且施工较为方便。试件没有出现沿预制部分和现浇核心混凝土的竖向裂缝；3.1 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件滞回曲线-600-400-200020040060

11、0-60-40-200204060D/mmF/kNSW1Displacement(mm)Lateral load(kN)-500-400-300-200-1000100200300400500-50-40-30-20-10010 20 30 40 50D/mmF/kNSW2Displacement(mm)Lateral load(kN)SW3-500-400-300-200-1000100200300400500-50-40-30-20-10 010 20 30 40 50D/mmF/kNSW3Displacement(mm)Lateral load(kN)-300-200-100010020

12、0300-50-40-30-20-10010 20 30 40 50D/mmF/kNSW4Displacement(mm)Lateral load(kN)SW5-300-200-1000100200300-40-30-20-10010203040D/mmF/kNSW5Displacement(mm)Lateral load(kN)SW6-300-200-1000100200300-40-30-20-10010203040D/mmF/kNSW6Displacement(mm)Lateral load(kN)1 概述2 叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震

13、性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究（a）试件配筋示意图（b）插筋直径及位置示意图预制板内竖向钢筋U形插筋20020020005005003001000300200300边缘构件纵筋格构钢筋3001横向连接钢筋1501005050100501800边缘构件箍筋预制板内水平钢筋5008005001800300200 2001200200 2003002600基础底座21021028281810410881810 试件设计3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能

14、研究 试件设计（c）11剖面图暗梁，纵筋4 12板内格构钢筋40008006001-1507040800基础插筋墙内格构钢筋箍筋 8200叠合板支座负筋 8200试验试件为两个由垂直方向的剪力墙和T形边缘构件组成的工字型横截面半装配式钢筋混凝土剪力墙。两试件编号分别为SW1和SW2，差异在于边缘构件内箍筋的数量，以考察边缘构件内混凝土受约束程度的不同对剪力墙的承载力和变形能力的影响。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 加载装置及方案作动器反力墙钢拉杆锚栓支撑梁基础底座千斤顶反力梁叠合楼板叠合墙板水平荷载采用MTS电液伺服加载系统施加。由于试件截面尺寸较大，施加模拟剪力墙轴向力的竖向荷载较

15、为困难，本次试验时没有考虑竖向荷载的影响。水平荷载的控制方式采用力位移两阶段控制。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 裂缝开展情况上图为试验结束时试件SW1翼缘和腹板剪力墙典型的裂缝分布情况，图中填充斜线范围为混凝土保护层剥落区域。剪力墙裂缝的开展主要表现在墙板与基础连接处裂缝不断延伸和加宽，尽管墙体其他部位也陆续出现一些弯剪裂缝，腹板剪力墙中也出现了X形剪切斜裂缝，但这些裂缝宽度均很小，且卸载后基本完全闭合。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 裂缝开展情况随着荷载和位移的增加，剪力墙底部裂缝不断开展，纵筋的变形量也随之迅速增大。试验接近破坏时，部分处于受拉边缘的纵筋甚至由于变形过

16、大被拉断，导致试件强度退化，限制了构件变形的增长，降低了构件的延性。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 裂缝开展情况剪力墙中的弯剪裂缝能够逐渐由现浇的边缘构件延伸至叠合墙板内。现浇边缘构件与叠合墙板中的预制部分的竖向拼缝在底部有轻微的受拉脱离现象，但核心区现浇混凝土与现浇边缘构件仍为一个整体。因此，叠合墙板与现浇边缘构件能够有效地共同工作由于现浇部分的混凝土强度较低，整个边缘构件均采用现浇的形式，导致边缘构件在水平地震作用下破坏较严重。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 裂缝开展情况剪力墙与基础连接处裂缝张开最大宽度与剪力墙顶点位移的相关关系。曲线基本呈两折线。弹性阶段，剪力墙的变

17、形由底部裂缝的张开以及墙体本身的弯曲和剪切变形共同组成，底部裂缝张开宽度较小，所占总变形的比例也较小。随着试件进入塑性阶段，底部裂缝的张开成为剪力墙变形的主要组成部分，裂缝宽度开展速度明显加快。0510152025020406080底部裂缝最大宽度 wmax/mm顶点位移/mmSW1SW23.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 剪力墙水平剪切滑移尽管在试件制作时采取了将底座表面刮毛使其具有自然粗糙面的措施，试验过程中剪力墙与基础间仍然发生了较大的水平剪切滑移。试验的初始阶段，水平滑移较小，且卸载后基本能完全恢复。试件位移较大时，剪切滑移也逐渐增大，卸载时的残余变形也越来越大。-30-20-1

18、00102030-100-80-60-40-20020406080 100水平剪切滑移s/mm顶点位移/mm-800-600-400-2000200400600800-25-20-15-10-505101520力F/kN顶点位移/mm3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 剪力墙水平剪切滑移上图为试件SW1水平力剪力墙与基础间相对剪切滑移滞回曲线。荷载较小时，剪力墙底部的剪力主要由弯压区混凝土的摩擦阻力承担，剪切滑移较小，且卸载后能基本恢复。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 剪力墙水平剪切滑移-800-600-400-2000200400600800-25-20-15-10-5051

19、01520力F/kN顶点位移/mm随着荷载的反复作用，剪力墙与基础连接处形成一通缝，纵向受力钢筋受拉屈服。在卸载并反向加载的初期，裂缝位置的水平剪力主要由竖向钢筋承担，此时墙体会有很大的剪切滑移，且承载力较小。直到墙根部受压区的裂缝完全闭合，弯曲压应力由混凝土来承担时，剪切滑移才会停止，抗剪承载力随之迅速提高，剪力墙刚度逐渐增大。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 剪力墙水平剪切滑移-800-600-400-2000200400600800-25-20-15-10-505101520力F/kN顶点位移/mm剪力墙与基础间剪切滑移会导致试件变形增大，刚度减小，滞回耗能减小，且卸载后滑移变形

20、不易恢复，因此，叠合板式剪力墙在设计过程中应避免剪切滑移的发生。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 剪力墙水平剪切滑移-800-600-400-2000200400600800-25-20-15-10-505101520力F/kN顶点位移/mm剪力墙的抗滑移力主要由截面弯压区混凝土的摩擦力承担，即jjNV（为水平接缝处混凝土间摩擦系数；Nj为截面剪力摩阻有效面积上产生的压力的合力）3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 剪力墙水平剪切滑移(a)单片剪力墙(b)带翼缘剪力墙单片剪力墙和带翼缘剪力墙，其有效摩阻面积，即弯压区剪力传递的理论有效面积如上图所示。本次试验试件截面翼缘宽度较大，且

21、没有施加竖向轴力，弯矩作用下截面受压区高度很小，导致有效摩阻面积很小，使得试件在水平荷载下产生了较大的剪切滑移变形。3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究两试件从加载到破坏整个过程中表现出稳定的滞回特性。加载的初始阶段滞回环为梭形，随着剪力墙与基础间剪切滑移的逐渐增大，滞回环的反S形越来越明显，试件的滞回耗能较小。-800-600-400-2000200400600800-100-80-60-40-20020406080 100力F/kN顶点位移/mm-800-600-400-2000200400600800-100-80-60-40-20020406080 100力F/kN顶点位移/mm

22、试件滞回曲线3.2 工字型叠合板式剪力墙抗震性能研究两试件在水平荷载下的反应可分为三个不同的阶段：第一阶段，顶点位移小于屈服位移y时，为弹性阶段；第二阶段，顶点位移位于1y3y范围时，为弹塑性阶段；第三阶段，顶点位移位于3 y6y范围时，为破坏阶段。两试件骨架曲线基本重合，边缘构件配箍率较大的SW2试件变形略大。试件骨架曲线 -800-600-400-2000200400600800-100-80-60-40-20020406080 100力 F/kN顶点位移 /mmSW1SW21 概述2 叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力

23、墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录3.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件设计2211HMMH2211uuHMMH(强连接)22011uuHMMH(0:超强系数)搭接区域FAs12211As2h1h2HH3.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件设计122001020020030604060039005003006002211D10100/200D1020030070030013001005050As1D1020030070030013001005050As21-1 2-2试件编号As1As2轴压比超强

24、系数0SW-16D108D140.21.15SW-26D102D14+6D120.21.0SW-36D106D14+2D120.41.0SW-46D100.23.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态SW1 SW43.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态n=0.2,0=1.15n=0.2,0=1.0n=0.4,0=1.0n=0.23.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件破坏形态1122n=0.2,0=1.15n=0.2,0=1.0n=0.4,0=1.0n=0.2-500-400-300-200-1000100200300400500-80-60-40-20

25、020406080顶点位移/mm水平荷载F/kN/mmF/kN-500-400-300-200-1000100200300400500-80-60-40-20020406080顶点位移/mm水平荷载F/kN/mmF/kN3.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件滞回曲线-500-400-300-200-1000100200300400500-80-60-40-20020406080顶点位移/mm顶点荷载F/kN-500-400-300-200-1000100200300400500-80-60-40-20020406080顶点位移/mm水平荷载F/kN/mmF/kNSW1SW2SW4SW

26、33.3“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 试件结果分析SpecimensLoading directionFy(kN)y(mm)Fp(kN)p(mm)Fu(kN)u(mm)Ductility ratio=u/yUltimate driftu=u/HSW-1Positive258.811.06346.346.12294.454.854.961/57Negative251.710.26354.745.90321.458.235.171/53SW-2Positive235.810.11329.544.37303.955.895.531/55Negative254.410.02338.744.15

27、287.953.645.351/58SW-3Positive329.99.44436.633.74428.645.564.831/66Negative296.711.04432.433.14428.844.664.041/67SW-4Positive231.311.15292.645.81248.760.085.391/51Negative245.711.80306.644.78281.168.715.771/461 概述2 叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础

28、叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 研究背景 插筋连接方式嵌入式基础浇注细石混凝土墙体空腔和凹槽叠合墙板嵌入式基础3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件设计实际受力工况3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件设计试件编号嵌入深度外侧纵筋外侧杯壁厚度是否有粗糙面W-1240mm14100350是W-2360mmW-3450mmW-4450mm18100450是W-5500mmW-6360mm14100350否W-7450mmW-8360mm14100250是W-9450mm18100350是W-1014100变化参数：

29、嵌入深度、配筋率、外墙杯壁厚度、是否有粗糙面3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件破坏形态3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件破坏形态W-1（240mm）W-2（360mm）W-3（450mm）墙板的嵌入深度对结构的承载能力有影响，嵌入深度越大，其试件的承载能力越大，但到达一定深度时，嵌入深度对承载能力的影响较小。3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件破坏形态采用粗糙面的试件承载能力要大于未采用粗糙面试件的承载能力，其出现贯通斜裂缝的荷载也要大于未采用粗糙面的试件的荷载。W-2采用粗糙面W-6未采用粗糙面3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件结

30、果分析0 40 80 120 160 200 0 10 20 30 40 50 60 70 80 荷载/kN位移/mmW-3W-1W-8W-20 40 80 120 160 200 240 0 10 20 30 40 50 荷载/kN位移/mmW-4W-5W-90 40 80 120 160 200 0 10 20 30 40 50 荷载/kN位移/mmW-6W-70 40 80 120 160 200 0 20 40 60 80 100 荷载/kN位移/mmW-10整浇试件W-4、W-5、W-9试件 W-1、W-2、W-3、W-8 试件W-10试件 W-6、W-7弹性阶段带裂缝工作阶段塑性阶

31、段破坏阶段没有任何裂缝出现，荷载挠度关系成直线基础根部出现弯曲裂缝，裂缝不断出现和发展，并逐渐向嵌入基础内部墙板区域扩展。嵌入式基础内墙板出现一条贯通斜向裂缝，并向基础上侧杯壁迅速延伸。嵌入基础内裂缝间形成斜压杆斜压杆被被压碎。3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 试件结果分析试件试件开裂点开裂点正常使用极限点正常使用极限点嵌入基础内墙板嵌入基础内墙板斜裂点斜裂点承载力极限点承载力极限点破坏点破坏点Fcr/kNcr/mmFs/kNs/mmFcrd/kNcrd/mmFp/kNp/mmFu/kNu/mmW-1482.58887.0711810.8111810.819911.50W-2422

32、.36876.5114513.2217934.915290.15W-3401.87834.9915512.0818226.315664.00W-4361.49965.4017011.0422928.8319440.28W-5351.051004.351658.8920823.0617635.71W-6251.35836.0914514.1514514.1512347.18W-7200.57804.3913011.5618224.7915740.39W-8251.75796.0714012.4515023.0612836.63W-9302.25926.7914510.8722029.881874

33、4.87W-10200.73805.66-18960.3016292.773.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施网格划分边界约束条件重点：板的受压区高度力的作用点位置3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施应力分布曲线外板侧荷载接近三角形分布，受压区高度约为1/3He（嵌入深度）0150300450-40-30-20-10 010距墙板底部距离/mm应力/MPa三角形分布 3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施应力分布曲线内板侧荷载接近三角形分布，受压区高度约为1/6He（嵌入深度）0150300450-40-30-2

34、0-10 010距墙板底部距离/mm应力/MPa三角形分布 3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施应力分布曲线板底部所受压应力比外板侧和内板侧的压应力小很多-20246060120180240300应力/MPa距外板侧面距离/mm3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施2FF3对F1作用点力矩平衡得:hFHHHF18VHM2eeee）（9182hHVHMFee65182接触面光滑的摩擦系数 取0.3，粗糙面摩察系数 取0.6。He为嵌入深度h为墙板厚度3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施ktk0.80.5Vf bh钢

35、筋混凝土深梁斜截面抗裂验算具有一定保证率的偏下值公式为：混凝土结构设计规范深梁斜截面抗裂验算公式为：ktk00.5Vf bh 010020030040050060000.511.52剪力V/kN剪跨比试验结果式（3）计算结果式（4）计算结果深梁规范3.4 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究 设计方法与构造措施基础嵌入深度的设计值可取:He=He0 K1 K2配筋率配筋率/%0.81.01.1He01.2h1.3h1.5h混凝土强混凝土强度度C30 C35 C40C45C50K11.110.90.850.8墙板厚度墙板厚度/mm250300350400K21.1510.850.751 概述2

36、叠合板式剪力墙结构简介3 叠合板式剪力墙结构性能研究 一字型叠合板式剪力墙抗震性能研究 工字型横截面剪力墙抗震性能试验研究“强连接”叠合板式剪力墙抗震性能研究 嵌入式基础叠合墙板平面外受弯性能研究4 结论与展望目 录4 结论与展望 结论叠合板式剪力墙结构具有良好的抗震性能摇摆”变形可以降低叠合板的损伤，同时也会降低叠合板式剪力墙结构延性;随着超强系数的增加，采用“强连接”叠合板式剪力墙塑性铰区可以转移到插筋顶部区域；嵌入式基础具有较好的承载力和防水效果4 结论与展望 展望采用能力设计方法代替“等同现浇”设计方法利用“摇摆变形”的自复位剪力墙抗震性能研究将此结构体系适用高度进一步增加自保温预制混凝土剪力墙设计方法寻找合适的计算软件致谢感谢建设部科学技术项目计划“新型半装配式钢筋混凝土剪力墙结构抗震性能及工程应用研究（2008-K-3）”资助（2008.12009.12）感谢国家自然科学基金“半装配式钢筋混凝土剪力墙结构抗震性能设计方法的研究（50908071）”资助（2010.12012.12）感谢国家自然科学基金“半装配叠合板式剪力墙结构连接受力、抗震性能以及设计方法研究（51278519）”资助（2013.12016.12）感谢宝业西韦德混凝土预制件合肥有限公司谢 谢