宁波华生国际家居广场市场项目B地块工程施工组织设计.doc

1、一、工程概况宁波华生国际家居广场位于北仑区小港街道新立村，南接江东科技园区，毗邻东部新城、中心商务区，东靠江南公路，西临甬江，绕城高速与北仑港出口连接线直达广场，并与东外环相连。本工程总用地面积30054.4，建筑总面积64216.9，其中地下一层约14159.2，地上四层约50057.7。建筑层数4层，建筑高度：21.15m。本工程为框架结构。设计使用年限为50年，耐火等级为一级，抗震设防烈度按七度设防，地下车库外墙防水等级为一级。本工程0.00相当于绝对标高3.55m(黄海高程)。本工程桩基采用800、700的钻孔灌注桩，桩长65m67m，共823根，按桩径、桩长及砼等级分为4种类型，均以

2、6-4号粉砂作为桩端持力层，已由桩基单位施工完毕。地下室设计采用钢筋砼承台、地梁、筏板式基础，筏板厚为450550mm，局部600mm，地下室底板面标高为-4.7m。整个地下室从底板底至结构顶设置5条1m后浇带，将整个地下室分隔为8个区域。砼强度：基础垫层：C15级素混凝土；基础5.350: 柱采用C40级混凝土; 承台、砼墙、梁、板采用C35级混凝土。5.350以上: 柱采用C35级混凝土; 梁,板采用C30级混凝土。构造柱、预制过梁C20。地下室底板和与土壤接触的顶板、承台、地梁、外墙、雨棚、屋面均采用抗裂防渗膨胀混凝土。抗裂防渗膨胀混凝土：将按普通混凝土配比中的水泥（包括粉煤灰等）用量的

3、7%9%用SY-K复合纤维膨胀剂或HEA膨胀剂外加每立方混凝土中掺入1.2kg改性聚丙烯抗裂纤维等量替换。本工程底板砼的限制膨胀率为0.018%0.020%；外墙砼的限制膨胀率为0.022%0.025%，后浇带的限制膨胀率为0.025%0.030%， 并满足设计抗渗等级(P6)的要求。一层结构楼面标高为-0.05m（局部-1.5m、-0.75m、-0.08m），板厚为160mm和250mm；二层结构楼面标高为5.35m（卫生间5.32m），板厚为140mm（局部厚130mm）；三层结构楼面标高为10.55m（卫生间10.52m），板厚为140mm（局部厚130mm）；四层结构楼面标高为15.7

4、5m（局部21.62m），板厚为140mm；屋面结构楼面标高为26m，板厚为130mm。本工程地下室面积较大，深度较深。地下室底板深度-4.7m，地下室各层楼板面标高如下：层 名楼板面标高(m)层 高（m）屋面21三层15.755.25二层 10.555.2一层5.355.2首层-0.055.4地下室-4.74.65本工程地下室底板为钢筋砼现浇底板，厚450mm,局部深坑加深。一层板厚度有250、160，其中160的板占大部分；地上部分板厚度主要有140、130，其中140的板占大部分。本工程地下室梁截面种类较多，一层以250400、250750、250800、250500、300850、30

5、0900、350850、350900、350950、4501150（BC通道处）等截面为主。地上结构层以250400、250750、250500、300850、300900、350850、350900、350950等截面为主。本工程地下室外墙为剪力墙结构，外墙墙厚分为550、500、450、350。外墙及柱模板通过对穿螺栓拉结。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、关于加强承重支撑施工管理暂行规定浙建建200337号3、关于加强施工现场钢管扣件使用管理的暂行规定浙建建200338号4、宁波华生国际家居广场市场项目B地块工程施工图 5、宁波华生国际家居

6、广场市场项目B地块工程施工组织设计6、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20067. 浙江省钢管模板支架设计PKPM专用软件三、模板及支架参数汇总本工程一层板厚有250mm、160mm共计两种。上部结构板厚有140mm、130mm两种。250mm厚板的承重架按250mm板的方案支设，130mm、140mm、160mm板的承重架按160mm板的方案支设。本工程地下室梁截面种类繁多。以250800、350950、4501150截面的梁较具代表性，截面最大的梁为4501150。截面尺寸小于250800梁的承重架按250800梁的方案支设，截面尺寸在300800350950之间的按

7、350950梁的方案支设，截面尺寸4501150的梁按4501150的方案支设。250400、250500截面的梁承重架的搭设模数应跟随周围板的搭设模数，即当周围板承重架的立杆间距小于梁立杆间距时按板的间距搭设。墙、梁、板的模板支设详见计算图。1、钢管扣件参数：根据钢管扣件检测报告，. 483.5钢管为确保施工安全计算时采用483.0的脚手钢管性能参数。.直角扣件、旋转扣件抗破坏性能根据DB33/1035-2006规范5.1.8条规定直角扣件、旋转扣件抗滑性能承载力设计值可取8.0kn；.对接扣件抗拉性能承载力设计值为3.0kn；d. 根据DB33/1035-2006规范5.4.2双扣件在20

8、kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。2、墙模板参数参数面板厚度（mm）螺栓直径（mm）内龙骨间距（mm）外龙骨间距（mm）穿墙螺栓水平间距（mm）穿墙螺栓垂直间距（mm）数值1714350700700700注：内龙骨采用4060的方木，外龙骨采用两根483.5的脚手钢管。3、板承重架参数板厚(mm)立杆横距（m）立杆纵距（m）步距（m）搭设高度（m）扣件数（个）1600.90.91.54.495.0422500.70.71.53.74.152截面尺寸(mm)立杆横距（跨度方向）（m）梁两边立杆间距立杆步距小横杆间距（m）方木尺寸搭设高度（m）梁底承重立杆梁底承重扣件数250800

9、0.90.91.50.340604.5梁底无承重立杆03509500.90.9 1.50.340604.3梁底2道承重立杆245011500.71.0 1.50.3540604梁底2道承重立杆24、梁承重架参数5、活荷载取值荷载名称取值（KN/）施工荷载标准值1.0浇捣砼产生的荷载标准值2.06、模板自重标准值：无梁楼板模板取0.30kn/m2；肋形楼板模板（其中包括梁的模板）取0.50kn/m2。7、钢筋砼自重标准值：板结构取25.1 kn/m2；梁结构取25.5 kn/m2。四、模板支架构造措施1、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立

10、杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2、立杆的接长除顶步可采用搭接外，其余各部接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的

11、中心距不应大于150mm。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4、模板支架应按下列规定设置剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架超过4m时四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5、承重架搭设时若被柱子隔断，竖向立杆沿柱子外围布置，水平杆件采用抱柱的形式与结构进行拉结。6、在汽车坡道等斜面处搭设承重架且坡度较大时，立杆底部宜用楔形木块枕实垫平。五、模板支架施工要求1、 模板承重架的施工要求： 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载； 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要

12、有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，并形成书面签字记录。2、 模板承重架的搭设措施：钢管长度规格的选择：地下室各层标高不同、楼板厚度不同，支撑钢管的长度按每层占多数的板来设置，立杆的接头必须上下错开。层名使用的钢管规格（m）层高（m）板厚（m m）一层结构3、3.5、5.0、1.04.65、5.2250、160地上结构3、3.5、5.0、1.05.2、5.25140、130注：黑体显示的板为每层中占多数的板，同一层中其他厚度的板及梁通过长度为0

13、.8m、1.2m、1.4m等规格的钢管及垫块来调整。钢管统一采用483.5。3、 钢管及扣件进场时已进行检验，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。4、 地下室模板全部采用915mm1830mm17mm厚复合木模板，为加快进度，要求提前备料，组装翻样。为确保柱子不位移，不发生扭曲，柱箍间距50cm左右，柱子在每面设三道支撑，拉结、柱模板配到梁底，确保砼的浇捣方便和质量，对柱模先装两端柱模，校正固定好后，依此拉通长线校正中间各柱模板。现浇楼梯间支模按传统的木模施工方法进行，休息平台和踏步板的底模用复合木模板细铺，每30cm铺设一道75

14、100通长木档，钢管支撑间距不大于1m。5、模板承重架的拆除措施本工程地下室模板承重架的拆除不仅要使砼强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的要求，且在拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。拆除前必须办理拆除审批手续，经技术负责人审批签字并经监理验收后方可拆除。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。6、后浇带模板及支架在支模时与周边承重架搭接搭设，以方便周边承重架的拆除。后浇带处模板及支架应在砼浇捣后方可予以拆除。六、模板支架检查验收规定1、模板支架搭设完毕后应由施工员和质量员进行自检，经监理验收合格形成记录后方可使用

15、。2、节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩应达到40-60NM。自检时应按规范进行抽检。七、模板支架的安全管理7.1模板支架的作业人员应具备专业架子工上岗证书，搭设前项目负责人、技术人员、施工员应认真对班组进行安全技术交底。严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定，支拆模板底板高处作业须设有可靠临时操作平台。7.2模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣。7.3支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。7.4模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具，工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超

16、过设计荷载值。施工完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放。7.5拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。7.6模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。7.7当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后施工要有防滑措施。7.8砼浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。八、模板及支架计算书根据DB33/1035-2006规范：

17、Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）抗拉、抗压强度设计值f205抗弯强度设计值fm205弹性模量E2.06*105 木材的强度设计值与弹性模量参考值（N/mm2）名称抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方木131.39000胶合板151.46000受压构件的容许长细构件类别容许长细比立杆210剪刀撑中的压杆2508.1墙模板计算书1.模板面板厚度h=17mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面4060mm，每道内楞1根方木，间距350mm。外楞计算采用圆钢管483.0，每道外楞2根圆钢管，间距700mm。穿墙螺栓水平距离700m

18、m，穿墙螺栓竖向距离700mm，直径14mm。 墙模板组装示意图2、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取3.0h； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=22.310kN/m2 实际计算中采用新浇混

19、凝土侧压力标准值 F1=22.310kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。3、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 350 350 35021.310kN/mAB 面板计算简图（1）.抗弯强度计算f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 70.001.701.70/6=33.71cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10=0.261 kN.m

20、 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.7022.310=18.74kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.706.00=5.88kN/m； q21.103kN/m l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值f = M/W=7.74 N/mm2 f 面板的抗弯强度验算 f,满足要求!（2）.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 18.74N/mm； l 计算跨度(内楞间距

21、),l = 350mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 70.001.701.701.70/12=28.66cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.400mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.947mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!4、墙模板内外楞的计算 (1).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.006.006.00/6 = 24cm3； I = 4.006.006.006.00/12 = 72cm4； 700 70

22、0 70012.310kN/mAB 内楞计算简图 内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10=0.603kN.m 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.222.310+1.46.00)0.35=12.310kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 700mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值f = M/W =11.31N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求

23、! 内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9000.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.800mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 1.04mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (2).外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.732cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 11.36cm4； 700 700 7008.617kN8.617kN8.617k

24、NAB 外楞计算简图外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl=1.056kn.m 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.222.31+1.46.00)0.700.35=8.617kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 700mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值f = M/W =191.19N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!外楞的挠度计算 v

25、 = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 206000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 2.8mm； 外楞的最大挠度计算值, v =1.45mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求!5、穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿墙

26、螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.772 穿墙螺栓强度验算满足要求!8.2、模板支架计算书（一）、楼板模板支架计算（1）160mm厚板下模板支架的计算： 计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.9m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度17mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4060mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/

27、mm4。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1600.900+0.3000.900=3.884kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.

28、001.701.70/6 = 43.35cm3； I = 90.001.701.701.70/12 = 36.85cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.353.884+1.42.700)0.3000.300=0.081kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/43350=1.873N/mm2

29、 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.353.884+1.42.700)0.300=1.624kN 截面抗剪强度计算值 T=31624.0/(2900.00017.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8843004/(1006000368475)=0.096mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求

30、! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.300=1.205kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.351.205+1.350.090=1.748kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算

31、，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.707/0.900=3.008kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.010.900.90=0.244kN.m 最大剪力 Q=0.60.9003.008=1.624kN 最大支座力 N=1.10.9003.008=2.978kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.006.006.00/6 = 24.00cm3； I = 4.006.006.006.00/12 = 72.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.244106/

32、24000.0=10.15N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31624/(24060)=1.015N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.295kN/m 最大变形 v =0.6771.295900.04/(1009000.00720000.0)=0.888mm 木方的最大挠度小于900.0/

33、250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.715kN.m 最大变形 vmax=0.806mm 最大支座力 Qmax=9.728kN 抗弯计算强度 f=0.715106/4491.0=159.14N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.

34、0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.73kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1504.880=0.73

35、2kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1600.9000.900=3.253kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.228kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG +

36、1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为 V1=9.110kN V2=9.110kN V3=9.110kN V4=9.110kN V5=9.110kN V6=9.110kN 风荷载标准值 Wk=0.70.5001.6700.000=0.000kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.0000.9001.5001.500/10=0.000kN.m 风荷载计算示意图如下 按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； Wk 风荷载标准值，取0.000kN/m2； La 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.160m； la 立杆纵距，取0.900m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.0000.1600.900=0.000kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F