年产10万吨丙烯精制塔的工艺设计.doc

1、年产10万吨丙烯精制塔的工艺设计一、说明书(1) 丙烯生产概况简述。（略）(2) 设计方案的确定与论证。（略）(3) 本设计的工艺流程图（看附件），及流程说明（略）。(4)工艺设计计算结果汇总，附属设备一览表，工艺管线接管尺寸汇总表，设计结果评价。（略）（5）工艺计算。（6）设备计算及选型。（略）（7）参考文献。二、丙烯精制塔的工艺计算（1）物料衡算1. 关键组分按多组分精馏确定关键组分；挥发度高的丙烯作为轻关键组分在塔顶分出；挥发度低的丙烷作为重关键组分在塔底分出。 原始数据见表一表一原始数据 物料名称进料组成（质量分数/）塔顶组成（质量分数/）塔釜组成（质量分数/） 丙烯 92.7599.

2、6 15.2 丙烷7.05 0.4 丁烷0.20 0 操作压力 p=1.74MPa（表压）。 年生产能力100000t丙烯 2. 计算每小时塔顶产量，每年的操作时间按8000h计算。 由题目给定1000000008000=12500kgh 3.计算塔釜组成 设计比丙烷重的全部在塔底，比丙烷轻的全部在塔顶。 以100kgh进料为基准，进行物料衡算见表二。表二 物料衡算 项 目 组 分进料量（kgh）馏出液量（kgh）釜液量（kgh）丙烯92.750.996D0.152W丙烷7.050.004D7.050.004D丁烷0.200.2共计100D7.250.004D0.152WF=D+W或 解得：

3、W=8.116kgh D=1008.116191.8839 kgh 丙烷 x=丁烷x=式中 F原料液流量，kgh;D塔顶产品（馏出液）流量，kgh W塔底产品（釜残液）流量，kgh x釜液中各组分的质量分数。 4. 将质量分数换算成摩尔分数按下式计算： x=式中 x液相中A组分的摩尔质量； 、M、MA、B、C组分的摩尔质量，kg/mol; x x x液相中A、B、C组分的质量分数。各组分的相对分子质量见表三表三各组分的相对分子质量项目组分分子式相对分子质量丙烯CH42.08丙烷CH44.09丁烷CH58.12计算举例： 丙烯进料摩尔组成： x= =0.9310同理，计算得各组分的摩尔分数如表四

4、表四各组分的摩尔分数项目组分项目进料塔顶产品塔釜液丙烯0.93100.99620.1591丙烷0.06750.00380.8223丁烷0.001500.0186共计1.00001.00001.00005. 计算进料量和塔底产品量因为D=12500 kgh所以 解得 W=1055.8362 kgh F=12500+1055.8362=13555.8362式中 x原料液中易挥发组分的质量分数；x馏出液中易挥发组分的质量分数； x釜残液中易挥发组分的质量分数。 6. 物料衡算计算结果见表五。表五 物料衡算组 分CHCHCH共计 相对分子质量42.0844.0958.12进 料 Kg/h12573.0

5、381955.686427.1117135555.8362质量分数/%92.757.050.2100Kmol/h298.788921.67580.4665320.9312摩尔分数/%93.106.750.15100塔 顶Kg/h1245050012500质量分数/%99.60.40100Kmol/h295.86501.13400296.9990摩尔分数/%99.620.380100塔 釜Kg/h160.4871869.375525.97361055.8362质量分数/%15.282.342.46100Kmol/h3.813819.71820.446923.9789摩尔分数/%15.1982.2

6、31.86100（2）热量衡算（）塔温的确定1. 确定进料温度操作压力为p=1.84MPa(绝对压力)。假设：泡点进了，温度为45，依T、p查设计参考资料1，图1-35得到平衡常数k值。因为 所以 确定进料温度为45，进料组成的值见表六表六 进料组成的值进料xkCH0.93101.00.9310CH0.06750.90.06075CH0.00150.310.000465共计1.00002.210.992222. 确定塔顶温度假设：塔顶露点温度为44，同理查设计参考资料1，图1-35得k值。塔顶物料组成的值见表七表七塔顶物料组成的值塔顶物料xkCH0.99620.981.016531CH0.00

7、380.880.004318CH00.300共计1.00002.161.020849因为 所以确定塔顶温度为44，塔顶物料组成的值见表七。 3. 确定塔釜温度假设：塔釜温度为52，查设计参考资料1。图1-35得k值。因为 误差超过2，说明假设的温度过高。再假设：塔釜温度为51，查设计参考资料1。图1-35得k值。因为 所以确定塔釜温度为51，计算过程见表八（）（）。表八 塔釜温度计算数据（）塔釜物料xkCH0.15911.150.182965CH0.82231.050.863415CH0.01860.360.006696共计1.00002.561.053076 表八 塔釜温度计算数据（）塔釜物

8、料xkCH0.15911.120.178192CH0.82231.000.822300CH0.01860.350.006510共计1.00002.471.007002（）全塔热量衡算1. 冷凝器的热量衡算按设计参考资料3，31页式（6-27）Q式中 冷凝器的热负荷，kcal/h； 每千克塔顶蒸汽的焓，kcal/kg；每千克塔顶液产品的焓，kcal/kg；每千克气相纯组分的i的焓，kcal/kg； 每千克液相纯组分的i的焓，kcal/kg；混合热。=0 查设计参考资料6，158159页图10-4，图10-5得 丙烯 =168.5 kcal/kgkcal/kg 丙烷=100.5 kcal/kg29

9、 kcal/kg kcal/kgkcal/kgQ=（14.5+1） =13370590.63 kcal/h =5.615710kJ/h式中 每千克由冷凝器上升蒸汽的焓，kcal/kg； 每千克冷凝液的焓，kcal/kg。2、再沸器的热量衡算 依据设计参考资料3， 32页式（6-30），再沸器热损失忽略不计，得Q=VH =式中 Q再沸器的热负荷，kcal/h; 提馏段上升蒸汽的量，kg/h； 提馏段下降液体的量，kg/h每千克由再沸器上升的蒸汽焓，kcal/kg每千克釜液的焓，kcal/kg每千克在提馏段底层塔板m上的液体焓，kcal/kg 查设计参考资料6，158160页图10-4，图10-5

10、，图10-6， 丙烯 =168.5 kcal/kg =99.5 kcal/kg 丙烷=102 kcal/kg =34 kcal/kg 丁烷=110.5 kcal/kg =30.5 kcal/kg =168.50.1991+1020.8223+110.50.0186 =112.7383 kcal/kg=99.50.1591+340.8223+30.50.0186 =44.3560 kcal/kgQ（112.738344.3560） =13249070.63 kcal/h=5.5646kJ/h 3.全塔热量衡算依据设计参考资料3，33页式（6-32）式中 kcal/h kcal/kg 丙烯 =16

11、8.5 kcal/kg=99.5 kcal/kg丙烷=100.5 kcal/kg=29 kcal/kg 丁烷=108 kcal/kg=26 kcal/kg 左边= =13249070.63+94.631013555.8362 =1.5kcal/h =6.3kJ/h右边=D =1250099.2321+1055.836244.3560+8022354.375 =9.3 kcal/h =3.91kJ/h 所以，左边=右边。（3） 塔板数的计算。（略）（4） 确定进料位置。（略）（5） 板间距离的选定和塔径的确定。（略）(6) 浮阀塔塔板结构尺寸确定。（略）（7） 水力学计算。（略）（8） 浮阀塔的

12、负荷性能图。（略）（9） 塔的附属设备计算。（略）三、设计图纸工艺流程图（略）设备布置图（略）他的装置图（略）四、设计参考资料1 化学工业出版社，化工原理上，下。北京：化学工业出版社，20072 天津大学化工原理教研室编，化工原理下。第2版。天津：天津科学技术出版社，19903 上海化工学院，基础化学工程中，上海：上海科学技术出版社，19784 石油化工规划设计院，塔的工艺设计，北京：石油化学工业出版社，19775 化工设备手册编写组。金属设备。上海人民出版社，19756 中国石化集团、化工工艺设计手册上下。第2版。北京：化学工业出版社，19947 北京化工研究院。浮阀塔。北京:燃烧化学工业出版社，1975本文是通过网络收集的资料，如有侵权请告知，我会第一时间处理。